小模数圆柱直齿渐开线花键滚压成形新工艺

介绍了一种小模数圆柱直齿渐开线花键滚压成形的新工艺。这种工艺方法是采用一对滚压轮和一套专用夹具组合在普通滚丝机上对花键零件滚压成形。     

齿向分段抛物线修形对渐开线花键副微动磨损参数的影响

提出渐开线花键副齿向修形的分段抛物线函数,得到齿向修形渐开线花键副的几何模型.使用有限元方法对典型渐开线花键副进行微动摩擦接触分析,得到修形和未修形渐开线花键副的接触应力及相对滑移分布,并考虑修形位置和修形量对齿向修形渐开线花键副微动磨损参数的影响.研究结果表明:分段抛物线函数能满足渐开线花键副的齿向修形要求,修形曲线过渡平滑;齿向修形能有效地减少齿面端部接触应力和相对滑移的集中;典型模型下,修形位置集中在外花键端部和后半段时效果较好;端部修形量应根据模型合理选择, 一般外花键后端的修形量相对前端较大.      

计算机算出十一万种挂轮副

在C8955铲齿车(磨)床上加工滚齿刀具(用于齿轮、花键、蜗轮、火焰筒散热片等的加工),常常碰到齿距挂轮选配计算问题,概括起来说就是按下列公式进行计算:     

直线三角花键盘铣刀代替渐开线三角花键卉刀

我厂某航空产品零件主轴上有一段45°渐开线三角外花键,原采用花键卉刀加工。此类刀具的制造较困难,周期长,不能满足当时生产上的急需。所以我们决定改变产品的三角花键型面,由原压力角为45°的渐开线齿形改为直线形的花键齿形。     

与阎庆周同志商榷的几个问题

阎庆周同志对《关于国家标准<渐开线花键联结>中检验问题的领会》一文,提出了一些看法,对此表示欢迎和感谢。为了更确切地理解国标《渐开线花键联结》的内容,以便于贯彻执行这一标准,我们就其中所提到的几个问题与阎庆周同志商榷。     

非正交弧线齿面齿轮齿面设计及根切研究

非正交弧线齿面齿轮是以端面渐开线弧线齿圆柱齿轮为假想刀具包络展成的面齿轮。根据面齿轮啮合原理推导了非正交弧线齿面齿轮齿面方程,结合Matlab数学模型和根切理论研究了该种面齿轮的根切现象,计算出面齿轮不产生根切的最大内径,并通过Catia仿真滚齿来验证计算的准确性。该研究旨在提出一种新型非正交面齿轮,通过理论推导及仿真模拟来研究该种面齿轮的根切现象,在此基础上探究非正交弧线齿面齿轮的内径影响因素。研究结果表明:在同等参数下,当位置参数增大时,刀具渐开线截面高度和内径逐渐减小,当刀具圆弧半径增大时,内径逐渐减小,刀具渐开线截面高度逐渐增大。     

小模数渐开线花键孔的拉削

在小模数渐开线花键孔的拉削中,我国的一些工厂,虽然在拉刀的设计和制造方面取得了很大的成就,但也还有许多问题没有得到很好地解决。诸如;拉刀易断裂,寿命低;被拉削的花键孔表面光洁度不好,甚至有很深的划伤等等,直接影响生产正常进行。据了解,目前有关拉刀设计的资料和书籍中对这些问题也未提出有效的解决办法来。试验数据和拉刀设计参数都不全,这说明目前对小模数渐开线花键孔拉削的研究和重视是不够的。但在生产实践中却又经常遇到这方面的问题。     

盘拉刀的计算机辅助设计

在涡轮盘和压缩机盘拉刀的设计中,计算极其繁琐。如涡轮盘枞树形拉刀的计算包括:精拉刀的齿形滚棒尺寸;渐切法粗拉齿形刀的型面及各处圆弧型面的抬高修正;渐切法齿型倒角段的滚棒计算等,计算量很大。某些计算不仅繁,而且还较难。如燕尾形的压缩机盘拉刀设计计算中,由于榫槽在圆锥体盘中是一般空间位置,所以,计算榫槽的最大拉削深度要重复数次,用普通小型电子计算器要耗费较长     

直升机抛射物体平衡及稳定性分析

基于部件级建模理论建立了建立直升机-外挂装置系统六自由度飞行动力学模型。对所建模型进行了配平计算,与参考数据进行了对比。计算分析了不同速度下采用不同方式抛射物体时直升机的稳定性。结果表明,单侧抛射由于反冲力不对称,抛射物体对于直升机的滚转角和横向周期变距有显著的影响;随飞行速度增大,抛射物体对于直升机横向荷兰滚模态稳定性影响增大,当前飞速度达到50m/s以上时,荷兰滚模态演变为两个发散的非周期模态,稳定性明显变差,直升机应在较低速度下抛射物体。      

渐开线大花键孔的定心工具

航空工业中的渐开线花键结合,用得比较广泛。其中有不少是大的花键孔、轴结合,这些大花键孔或轴的零件同中小型花键孔、轴零件一样,其花键部位往往相对某些表面有相互位置的精度要求,即以零件的花键轴或孔为基准,来加工或检查其相对另一些表面的位置精