共查询到10条相似文献,搜索用时 15 毫秒
1.
分开排气大涵道比涡扇发动机高空模拟试验排气布局评估 总被引:1,自引:0,他引:1
为评估分开排气大涵道比涡扇发动机高空模拟试验的排气特性,采用数值仿真方法,对分开排气发动机高空模拟试验时配备的排气扩压器的结构进行分析。主要从发动机尾锥与排气扩压器入口距离、排气扩压器结构尺寸、舱内压力模拟偏差及次流四方面影响进行排气特性计算,并以发动机设计推力进行检验。结果表明:该发动机进行高空模拟试验时,排气扩压器直径应不小于3.5 m,排气扩压器直段长度不小于9.0 m,发动机尾锥与排气扩压器入口距离以0.85倍扩压器直段直径为宜;发动机飞行包线的巡航点和左边界点的推力偏差,均随模拟舱压偏差绝对值的增大而增大,但巡航点推力变化斜率较大。 相似文献
2.
3.
空气喷气发动机试车台排气扩压器设计及试验研究 总被引:1,自引:0,他引:1
朱青 《燃气涡轮试验与研究》2001,14(1):17-23
排气扩压器的作用是将发动机排出燃气的部分动能转换成压力能,真实模拟发动机排气反应和环境压力条件。它是高空台排气系统将被试发动机的高温高速燃气进行减速、降温、降低噪声,从而使燃气顺利地进入引射器(排气抽气设备)或排入大气的关键部件之一。排气扩压器的设计与被试发动机的合理配置至关重要。它与高空台的模拟高度、工作范围及节约能源等问题直接相关。所以必须综合考虑排气扩压器的设计问题。 相似文献
4.
为了研究具有舱门补型结构的大涵道比发动机高空舱的排气流场特性,对其开展了精细化几何建模及数值模拟研究。首先,建立了带舱门补型结构的高空舱、发动机与排气扩压器联合的仿真物理模型;随后,针对不同的舱门结构形式、发动机工况以及次流流量,通过数值模拟方法进行对比验证;最后,分析舱门补型结构对高空舱排气流场影响机理,给出舱门补型结构对排气流场特性的影响规律。结果表明:舱门补型结构对发动机推力计算结果无明显影响,推力主要受发动机参数和环境压力的影响,但有舱门补型时高空舱内回流区明显减小,有利于高空舱内气体的排出;次流不仅降低了高空舱内气体的回流,还使得舱温降低,在高空舱内起到了整流和降温的作用;引射距离会影响排气扩压器的气体排出效率,且随着引射距离的减小,高空舱内回流区明显减小,提升了排气扩压器效率。 相似文献
5.
6.
为了研究大涵道比分开排气发动机在高空舱内的排气流场特性,对其开展了流场数值模拟及试验验证。建立了一种发动机喷管、高空舱和排气扩压器的联合仿真模型,分别计算了不同喷管落压比状态下的发动机推力和排气流场特性,通过对比得到不同落压比下流场的变化规律。对大涵道比分开排气发动机进行了高空模拟试验,对不同落压比下的推力和高空舱内固定测点的总压与静压进行测量,并与数值模拟计算结果对比。结果表明:落压比越大,发动机射流影响范围越大,射流边界外扩,排气扩压器效率越低。推力系数随着落压比的增大呈现减小趋势。计算值与试验值结果相近,绝大多数测点的压强误差和推力误差保持在5%以内。 相似文献
7.
嵇琛 《燃气涡轮试验与研究》1997,10(2):16-20
从航空发动机高空模拟试验台模拟压力要求出发 ,介绍高空台排气系统的作用、组成和排气系统的流通 ,对抽气机和排气扩压器的特性作了概述 ,对高空舱后压力PD 调节系统、Ⅰ级抽气总管压力P M 调节系统作了说明 ,叙述发动机稳态试验、加力过渡态试验、加减速过渡态试验时高空舱后舱压力PD 和Ⅰ级抽气总管压力P M 控制方法 ,指出发动机在稳态试验和过渡态试验时高空舱后舱压力PD 的影响因素和排气系统自动调节阀 (999)在管网中的安装位置。 相似文献
8.
高空台排气扩压器的计算 总被引:2,自引:2,他引:0
嵇琛 《燃气涡轮试验与研究》1998,11(1):14-19
介绍了高空模拟试车台(以下简称高空台)排气扩压器的功用,设计原则和计算方法,给出了排气扩压直段直径和加力状态及非加力状态下排气扩压器效率的计算公式。对排气扩压器的一些主要技术参数的选取如膨胀比,扩压器的效率,扩压器直段长度及锥段尺寸,扩压器进口到尾喷口的距离等,给出了具体的数值并作了必要的说明。 相似文献
9.
介绍涡轮喷气发动机在高空模拟试车台上的排气反压模拟试验技术,并详述了提高涡喷发动机高空模拟高度的若干措施。利用这些试验技术,已成功地进行了数百次涡喷发动机高空模拟试验。 相似文献