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拉刀设计中,拉刀前后角、齿升量、齿距、拉刀结构、拉削余量的去除方式及拉刀材料等的选取对被拉零件的精度和表面质量有直接的影响。针对诸多问题,通过成套设计在枞树型拉刀设计上的应用,从源头上解决了拉刀制造、拉刀配套、拉削效率低下等问题,提高了发动机盘类榫槽和叶片榫头的拉削效率和质量。 相似文献
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在涡轮盘和压缩机盘拉刀的设计中,计算极其繁琐。如涡轮盘枞树形拉刀的计算包括:精拉刀的齿形滚棒尺寸;渐切法粗拉齿形刀的型面及各处圆弧型面的抬高修正;渐切法齿型倒角段的滚棒计算等,计算量很大。某些计算不仅繁,而且还较难。如燕尾形的压缩机盘拉刀设计计算中,由于榫槽在圆锥体盘中是一般空间位置,所以,计算榫槽的最大拉削深度要重复数次,用普通小型电子计算器要耗费较长 相似文献
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针对现代高性能、高精度涡轮盘榫槽的加工需要,在拉刀设计上改变了传统的设计方法,采用先进的、科学的拉削方式,取得了成熟的经验,进一步发展了拉刀设计技术。本文从拉削原理入手,总结出现代涡轮盘枞树形榫槽拉刀的设计方法,可供设计人员借鉴、参考。 相似文献
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由于拉刀在拉削过程中,切屑不可能从拉刀的齿间槽排出,而是要全部容纳在齿槽中,随着拉刀移动,将拉屑带出已加工表面,因此采用偏置前角拉削,有效提高拉刀强度,解决该特型榫槽拉屑排除问题,对容屑槽的设计显得格外重要。 相似文献
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GH761是我国自行研制的涡轮盘用新型高温合金 ,具有卓越的物理机械性能 ,但切削加工性较差。在GH761拉削加工中 ,拉刀磨损直接影响着表面质量。刀具的磨损通常用后刀面磨损值VB表示 ,在薄切屑低速拉削时 ,VB值变化极其缓慢。在试验中 ,60mm长的工件连续拉削 2 4 0s(相当于拉削五六个涡轮盘榫槽的时间 ) ,才形成比较均匀的后刀面磨损带 ,但此时拉刀却已磨损得不能使用。据观察 ,此时拉刀钝圆半径rn 有相当明显的增长 ,rn 值的变化反映了拉刀磨损的程度 ,同时也是影响拉削表面质量的主要因素。我们用模拟拉削的方式做了工艺试… 相似文献
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我厂在压气机钢盘(材料30CrMnSiA)的燕尾槽拉削加工中,原采用四氯化碳加机油做拉削液,因四氯化碳剧毒,严重污染环境,危害工人健康而被禁用。后采用二氯甲烷加机油作拉削液,其毒性稍小于四氯化碳,但拉削光洁度达不到▽7的要求、拉刀磨损严重,因此,必须寻找新型的拉削液。加工燕尾型榫槽所用拉削速度为13米/分,正好处于拉削速度“死区”附近,不但对拉削加工光洁度极为不利,拉削中产生的切削压力 相似文献
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为解决拉刀的检测问题,采用了一种利用影像测量系统对拉刀试块型面轮廓的检测及结果评定的方法,满足了涡轮盘榫槽拉刀的检测精度,同时为公司拉刀生产提供了定量的数字化检测数据。 相似文献
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针对原叶片榫齿拉刀使用中存在的问题,重新设计整体拉刀,克服了原齿型拉刀整体结构不合理、拉削质量不稳定等方面的不足之处,缩短了拉刀制造和装配周期,使叶片榫头拉削表面质量及拉刀使用寿命都得到了较大提高,实现了拉刀生产制造的国产化。 相似文献
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公司外贸产品法国SNECMA涡轮盘试制过程中出现榫槽表面拉削波纹,通过工艺分析找出了产生波纹的原因,并有针对性地改进了工艺及夹具,消除了榫槽表面拉削波纹,使涡轮盘表面质量达到了技术要求。 相似文献
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一、前言对方形孔、扁圆形孔、矩形孔、六方形孔的精加工,一般都是用拉刀来完成。因为只有拉削才能达到高效率、高质量。拉刀的切削方式一般以渐切式的居多,成型式的较少。我厂过去加工的方形孔、扁圆形孔、矩形孔也都是使用渐切式的拉刀。图纸要求拉刀在平面刀刃上有0.01反锥度,后角2~3°,刃带宽度0.5~0.8毫米。用渐切式拉刀拉削的零 相似文献
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试验结果和生产实践证明:花键拉刀副后面的形状对拉削过程中的最大拉削力、拉刀耐用度有着显著的影响。通常用按传统方法设计制造的普通花键拉刀,拉削时拉刀副后面与已加工表面全面接触,没有副后角和副偏角,其切削性能往往是最差的。减少花键拉刀副后面与已加工表面的摩擦面积,可以部分地改善花键拉刀的切削性能。具有副后角和副偏角的花键拉 相似文献
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从叶片检测技术、表面粗糙度、放大图检定/校准方法、涡轮盘榫槽拉刀检测方法、低压涡轮长轴内型面测量系统等方面对几何量计量检测技术的迅猛发展进行了详细阐述。 相似文献
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本文系作者吸取西欧国家拉削涡轮叶片榫齿的先进经验,结合我国现有设备、工艺技术水平等情况自行设计的一套叶片榫齿组合拉刀,在国产四十吨卧式拉床上拉削涡轮叶片枞树形榫齿的情况。这对各发动机厂在改进涡轮叶片榫齿制造工艺、利用现有的拉床以拉代铣方面可能是个参考。 相似文献