立方氮化硼刀具的应用

本文介绍了设计和制造立方氮化硼刀具的经验和数据,通过应用实例提出了应用该刀具时需注意的问题。     

整体式立方氮化硼铰刀的研究

本文介绍了整体式立方氮化硼(CBN)铰刀的参数设计特点及其制造工艺,并说明了这种刀具在生产中的应用情况。     

氮化硅短纤维多孔材料制备与性能研究

以氮化硼为烧结助剂,采用抽滤成型方法制备氮化硅短纤维多孔材料。通过氮化硼和氮化硅纤维的氧化过程分析,确定了最佳烧结制度。对不同氮化硼含量材料的微观结构、压缩及介电性能进行了测试分析。结果表明:在1 200℃时,氮化硼氧化增重达20%,氮化硅纤维表面明显氧化;随着氮化硼含量的增加,氮化硅纤维粘结明显,粘结点主要成分为二氧化硅和硼硅酸盐,氮化硅短纤维多孔材料的ε随着密度的增加从1. 36增加到1. 62,tanδ从7. 8×10~(-4)增加到9. 5×10~(-4),材料10%压缩应变下的压缩强度从0. 58 MPa提升到2. 03 MPa。     

某型航空发动机高压涡轮后衬套喷涂材料国产化及应用

针对某型发动机高压涡轮轴后衬套更换封严涂层的修理需要,通过对原涂层XRD、XPS等的分析,结合其服役条件和使用要求,初步选定国产镍铬铝包氮化硼和镍铜铝包氮化硼两种材料,进行对比研究并考核验证其涂层硬度、热冲击、热稳定性以及喷涂工艺性等,结果表明镍铬铝包氮化硼材料耐热性能优于镍铜铝包氮化硼,可作为替代材料使用。     

控制航空发动机运转间隙的热喷涂封严涂层

介绍了控制航空发动机运转间隙的热喷涂封严涂层的研究和应用，即等离子喷涂聚苯酯／铝硅封严涂层，氧－乙炔焰喷涂六方氮化硼陶瓷封严涂层，以及等离子喷涂钇稳氧化锆陶瓷封严涂层。此外还针对现有的问题提出了今后应开展的研究工作。     

SiCf/SiC复合材料氮化硼(BN)界面层及其复合界面层研究进展

SiC_f/SiC复合材料由SiC纤维、SiC基体和界面层组成。界面层可以传递载荷和偏转裂纹,同时防止SiC纤维受到材料制备和使用过程中的化学侵蚀,对于调节SiC_f/SiC复合材料的性能具有非常重要的作用。本文综述了氮化硼界面层的晶体结构、复合界面层的种类,介绍了化学气相渗透法制备氮化硼(boron nitride,BN)及其复合界面层的工艺条件,总结了先驱体气体比例、载气、沉积压力及温度等工艺条件对界面层沉积速率、微观形貌结构的影响。选择合适的工艺条件,制备理想结构的BN及其复合界面层,将是SiC_f/SiC复合材料界面层研究领域的重点和难点。     

烧蚀条件下氮化硼材料表面的产物分析

建立了氮化硼材料基于热化学平衡条件下的烧蚀模型,并进行了数值模拟分析.结果表明:在烧蚀的过程中氮化硼材料表面形成的主要产物为BO、B2O、B2O2及B2O3;当压力升高时,有利于B2O2及B2O3的产生,不利于BO,B2O的产生,而无因次的质量损失率呈降低的趋势.     

镍铝氮化硼封严涂层喷涂工艺研究

以镍铝包氮化硼粉末为喷涂材料,采用大气等离子喷涂工艺制备高温封严涂层,以扫描电子显微镜(SEM)和X射线衍射仪(XRD)等方法分析、观察了涂层的组织及结构,测试了涂层的结合强度和表面洛氏硬度。结果表明:涂层呈典型的层状结构,由镍铝金属化合物、氮化硼多相组成,涂层与基体结合强度为10.57MPa,涂层表面洛氏硬度为74.8(HR15Y),涂层抗热震性能良好。     

用DFT计算立方氮化硼的状态方程及体积模量

立方氮化硼的高硬度起因于硼原子和氮原子形成的B-N sp3键很强。为获得对B-Nsp3键的定量认识,用DFT计算了它在常压到百万大气压(0-100GPa)范围内的状态方程(EOS)及体积模量。采用保模赝势模拟硼原子和氮原子,分别根据GGA、LDA进行相关计算。计算结果表明,立方氮化硼的体积模量B0为372.8±2.2GPa~395.8±0.2GPa,GGA对B-N sp3键的计算偏弱。     

氮化硼陶瓷前驱体的制备及表征

以三氯化硼和六甲基二硅氮烷为原料制备了聚硼氮烷预聚体,再经高分子化制备了可溶的氮化硼陶瓷前驱体—聚硼氮烷.该法合成工艺简单,反应温和.采用凝胶渗透色谱、核磁共振氢谱、傅里叶红外光谱、热失重分析仪、元素分析等对预聚体高分子化过程中的分子量变化、高分子化机理、聚硼氮烷的裂解过程、所得陶瓷的元素组成进行了研究.结果表明,高分子化过程中主要发生了六甲基二硅氮烷脱除和转氨基反应.所得聚硼氮烷重均分子量为7 582,氮气下1 000℃时的陶瓷产率为41.6 wt％,陶瓷化转变主要发生在400～600℃,800℃时陶瓷化转变基本进行完毕,800℃氨气下裂解得到低C含量的白色氮化硼陶瓷,进一步在1 500℃氩气中裂解可得到结晶度较高的氮化硼陶瓷.