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万用表欧姆档的刻度是非线性的 ,其误差是以弧长的引用误差表示的。即δ=测得值弧长 -标准值弧长标度尺弧长 × 10 0 %按此公式计算万用表欧姆档误差 ,要对弧长进行测量 ,比较麻烦 ,不便直接了解电阻档误差的大小 ,因而也不便于直接正确地判断仪表是否合格。本文根据欧姆表的中心值 ,即欧姆表指针偏转到满刻度一半时指示的电阻值 ,推导出两个方便的计算万用表电阻档误差的公式 ,供参考。万用表欧姆档标度总弧长可表示为L=SI=SURZ (1)式中 :S为表头电流灵敏度 ;U为电池电压 ;RZ为欧姆档的中心阻值 ;I为表头满偏所需电流值。当用万用表测… 相似文献
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指针式万用电表(以下简称万用表)的损坏率,约占送检的70%以上。在损坏的万用表中,又以表头损坏、电子元器件烧坏或变值及霉断占绝大多数,常见故障有:指针无措承或超差太多。修理时,第一步是修理前的初步鉴定。可用1只电压比较稳定、放电电流较小的旧电池。首先,看能否有指示。若无指示,一般是保险丝或表头动围开路。判断动目损坏时,可将动圈接线1端断开,用另1只万用表Xlkn档测试其阻值。同时,观察动因是否们转。若表头动圈内阻等于零或无穷大,或偏差大或动目不偏转,则可断定是表头故障。等于零为动圈短路,无穷大为开路,偏… 相似文献
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<正>1具体故障信息A检需要进行货舱灭火瓶爆炸帽环路测试,以确保灭火线路的完整性。具体措施为:断开连接爆炸帽环路与货舱灭火瓶上的电插头后接上万用表,通过在驾驶舱按压22VU面板上DISCH灭火按钮,确保电瓶28V直流电能正确地通过灭火环路供应到灭火瓶爆炸帽。在测试中前货舱爆炸帽环路正常,但在后货舱测试中按下灭火电门4WX后,万用表无指示,122VU上跳开关1WX跳开关跳出,灭火瓶爆炸帽环路失效。 相似文献
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为了准确检测介质片在3 mm频段的复介电特性,采用固定腔长法,研制了工作在101.80 GHz的测试介质片复介电常数准光学谐振腔测试系统。结果表明:腔体的品质因数达8×104,高斯波束的束腰半径为2.36 mm。复介电常数的测试范围ε′为2~8;tanδ为3×10-4~5×10-3,最可几误差为│Δε′/ε′│小于等于10%;│Δtanδ│小于等于20%tanδ+1×10-4。此方法能检测大面积介质片复介电常数的均匀性。 相似文献
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Vishay Intertechnology 《航空制造技术》2011,(11)
2011年5月17日,Vishay Intertechnology宣布推出采用钽外壳和glass-to-tantalum密封的新系列液钽电容器——T16,该器件特别适用于航空、航天领域。T16电解电容器具有Vishay SuperTan系列器件的所有优点 相似文献
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用有限元方法分析超声调制电加工振动系统,探讨有、无负载时振动工具的动力学特性,通过ANSYS分析结果与理论计算值的比较,表明用有限元方法分析超声特性有较高精度;用ANSYS参数化方法设计、优化超声振动工具设计,通过振动系统的振动特性测试,验证了振动系统设计的合理性;通过微结构超声复合电解加工试验,证明超声调制电解方式加工难加工材料、异型面的技术优势. 相似文献
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何飞%赫晓东%赵淑媛 《宇航材料工艺》2007,37(5):67-70
文摘纤维隔热材料热导率的测试是高马赫数可重复使用飞行器(RLV)金属热防护系统(TPS)研究中的一个难点。本文以NASALangley研究中心一维稳态有效热导率测试装置为依据,设计了测试温度达1 600℃、压力在1×10^-3-1×10^5Pa的高温石墨平板炉,并对该设备的设计原理、装置构造、测试方法以及数据采集等方面进行了讨论,对三种国内不同厂家生产的高温纤维隔热毡的有效热导率进行了测试。结果表明,该设备在经历一定时间的稳态处理后,获得了稳定的热流密度,进而得到不同温度下的一维稳态有效热导率。测试结果表明纤维隔热毡的有效热导率随温度的增加而增加,在高温下,辐射成为影响材料导热能力的主要因素。 相似文献
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本成果采用筒体和过滤介质微孔镍管。微孔镍管采用特种粉末冶金方法制备 ,其工艺过程包括粉末制备、处理、筛选、加工成型、烧结、性能测试、参数组合等。通过改变粉末精度及其分布和加工条件 ,可控制微孔管的孔隙度、孔径分布、强度和尺寸 ,以适合各种要求。本技术过滤效率高。可滤除气体中 0 .5 μm~ 0 .9μm的颗粒 ,过滤效率达 99.999% ;阻力小 ,初始压降为5× 10 3N~ 1× 10 4 N ;流量范围大 ,可由 1m3/h~ 2 4 0 0m3/h ;强度可靠 ,可承受正向压力差 1× 10 5N~ 1.5× 10 5N ,反吹压力 5× 10 5N以上 ;使用寿命长 ,并且可… 相似文献
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蔡惠英 《航空精密制造技术》1986,(1)
据悉美国CONTRAVES GOERZ公司(简称CGC)将于八六年五、六月份派人来我航空部三。三所参加CGC维修服务中心成立揭幕仪式。随行带来产品进行展出并进行技术交流。除已来访过的公司总裁J·Collker,惯导测试分部付总裁R·Peterson和市场经理H·Voss外, 相似文献
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某型号航空发动机第1级整流叶片为钛合金材料,沿着叶片截面扭转中心线方向贯通一个扁状型孔。钛合金为较难进行机械加工的金属材料。我们采用电解方法加工叶片扁孔。下面就钛合金整流叶片超深扁孔的电解加工工艺技术作一介绍。 一、技术要求 叶片为TA7钛合金模锻毛坯,硬度d=3.7~3.2,叶片型面长为230mm,弦宽为90mm,是战斗机动力装置上的特大型叶片。要求沿着叶片截面扭转中心线方向加工出一个5×14×300贯通扁孔,如图1所示。型孔中心线对叶片截面扭转中心线的位移度为0.20mm,型孔与叶片型面形成的壁厚不得小于1mm,型孔的表面租糙度Ra值为6.3μm。 相似文献
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基于可靠性指标的测试系统校准周期优化 总被引:1,自引:0,他引:1
通过对测试系统校准周期的直接反应法(SRM)和威布尔(Weibull)可靠性模型法的分析、改进,以及对校准过程中误判率的分析测算,解决了测试系统检定决策的风险问题.首先介绍了测试系统可靠性指标的相关计量技术规范,然后通过对常用的校准周期确定方法的介绍与分析,进一步给出了测量可靠性观测值的可靠性概率函数描述方法,并利用主元分析法来综合评价不同测量参数的影响,修正了最佳校准周期的计算.通过对自动测试系统DMM(数字万用表)测量通道的检定,表明这些优化措施是可行的. 相似文献
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针对高速旋转叶片阻尼识别难的问题,提出了一种利用叶尖定时技术获取叶片振动响应,进而由相频曲线在共振点的切线斜率求取模态阻尼比的新方法——相位切线斜率法。对原始相频数据进行拉格朗日插值后,再由中心差分得到共振点处的切线斜率。介绍了叶尖定时理论,阐述了相位切线斜率法原理,并将其应用于仿真阻尼与实际高速旋转离心叶片阻尼的识别当中。结果表明,相位切线斜率法在满足频率比间隔足够小(例如1×10-6)时,误差可达到1×10-4 %数量级,远小于半功率带宽法的最大误差53.68 %。在旋转叶片模态阻尼识别中,相位切线斜率法、半功率带宽法和Hood软件识别结果存在数量级上的可比性;不同叶片的模态阻尼比呈现一定的分散性,但总体落在8.0×10-4~1.2×10-3的范围内。由此说明,相位切线斜率法识别结果可靠可信。 相似文献
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在激波风洞中进行的涡轮平面叶栅实验 总被引:1,自引:0,他引:1
本文描述了在激波风洞中,来流条件为总压P_0=2.0×10~5、8.0×10~5、13.0×10~5Pa,总温T_0=374.4K,入口马赫数M_1=0.40,进行的平面涡轮叶栅实验。实验内容包括叶片表面压力分布测量,热流率分布测量和激光干涉法显示叶栅通道流场。为了进行比较,文中还给出叶片表面马赫数分布和热流率分布的分析结果。测量值与计算结果规律基本一致。 相似文献
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本文研究了惯性器件用铍材的微屈服强度的测试方法。通过对试样加载、卸载和用电阻应变计测量残余应变的手段,测定了RJY-40和RY-40铍的微屈服强度σ_(Mys)(10×10~(-6))和σ_(Mys)(5×10~(-6))。分析讨论了微应变测量仪器、试验温度,以及加载串偏心度等因素对微屈服强度测试的影响。 相似文献
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为了研究深空辐射环境对SCB-1型空间高吸收率消杂光涂层的太阳光谱吸收性能影响。采用5 000 ESH剂量的真空-紫外、2.5×1015 p/cm2注量的真空-质子和2.5×1016 e/cm2注量的真空-电子依次对SCB-1消杂光涂层进行串联辐照试验,分析各项辐照试验前后消杂光涂层外观、太阳吸收比αs及半球发射率εH的变化情况。并采用热失重分析(Thermal Gravity Analysis)判断消杂光涂层受辐照试验后的分解情况与热稳定性变化。经串联辐照试验后,SCB-1消杂光涂层全波段太阳吸收比总变化值Δαs下降了0.011~0.012,400~1 100 nm波段太阳吸收比总变化值Δαs下降了0.011~0.013,以上三项串联辐照过程中SCB-1消杂光涂层的半球发射率总变化值ΔεH无明显变化。SCB-1消杂光涂层呈现了极佳的深空辐射环境下的消杂光持久性,可对未来深空探测领域的光学技术发展提供有力支持。 相似文献
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为了研究大涵道比涡扇发动机风扇叶片飞失仿真中网格尺度与时间步长对于瞬态显式动力学分析结果的影响,采用有
限元法中单元计算理论分析的方法分析了网格尺度和时间步长在计算稳定性方面的理论联系。采用多因素试验设计方法组织了
针对叶片应力分布、转子轴心轨迹和支点外传振动应力3个风扇叶片飞失的典型输出参数的网格尺度和时间步长的影响研究方
案,开展了典型物理过程、模型简化和数值计算无关性研究。针对时间步长为7×10-7、5×10-7、3×10-7和2×10-7s,网格尺度为40 、30、
20和15 mm的计算结果进行分析,结果表明:对于给定物理过程和目标时长,存在着网格尺度和时间步长的门槛值,如:2×10-7 s 时间
步长和30 mm网格尺度,超过该值进一步细化网格和减小时间步长对于精度提升不明显;显式动力学的计算原理决定了目标时间
越长偏差累计越大,所需的网格精度就越高;碰摩过程对于风扇叶片飞失仿真的应力和外传振动偏差影响较大。 相似文献