燃烧室出口测温热电偶几何参数的确定

建立和完善了燃烧室出口测温热电偶接点的换热模型 ,发展了热电偶测温辐射误差、导热误差的修正计算方法。在此基础上 ,分析了热电偶几何参数对辐射误差、导热误差的影响规律。结果表明 :热电偶接点大小、偶丝的粗细以及偶丝的长度等几何参数对辐射误差和导热误差具有显著影响 ,设计热电偶时可根据具体的使用环境对这些参数进行优化选取。     

然烧室出口测温热电偶几何参数的确定

建立和完善了燃烧室出口测温热电偶接点的换热模型,发展了热电偶测温辐射误差、导热误差的修正计算方法.在此基础上,分析了热电偶几何参数对辐射误差、导热误差的影响规律.结果表明:热电偶接点大小、偶丝的粗细以及偶丝的长度等几何参数对辐射误差和导热误差具有显著影响,设计热电偶时可根据具体的使用环境对这些参数进行优化选取.     

燃烧室出口测量热电偶几何参数的确定

建立和完善了燃烧室出口测温热电偶接点的换热模型,发展了热电偶测温辐射误差,导热误差的修正计算方法。在此基础上,分析了热电偶几何参数对辐射误差,导热误差的影响规律。结果表明：热电偶接点大小,偶丝的粗烟以及偶丝的长度等几何参数对辐射误差和导热误差具有显影响,设计热电偶时可根据具体的使用环境对这些参数进行优化选取。     

航空发动机燃烧室出口高温热电偶校准技术

在高温校准风洞上,对测量航空发动机燃烧室出口温度气冷式和非气冷式这两种形式的高温热电偶进行校准,确定了高温热电偶的辐射修正系数.校准实验结果表明:高温热电偶的辐射误差随气流速度和压力的增加而降低,而且气流温度与航空发动机机匣壁面温度的温差越大,辐射误差也越大.比较两种结构形式的高温热电偶,非冷却式高温热电偶的测量误差比气冷式高温热电偶的相对较小.      

一种涡扇发动机测温R型热电偶高精度采集方案

设计了一种涡扇发动机测温R型热电偶高精度采集方案。根据热电偶中间温度定理,结合数字电子控制器实际运行场景,选取温度可测量的控制器插头作为热电偶传感器的冷端,这种新型冷端补偿方法解决了数字电子控制器内外温度差带来的冷端测量误差。同时,通过分析热电偶分度表,分段选取不同插值表,采用线性拟合评估方法,保证了软件运算速率和计算精度。利用FLUKE多功能检验仪,对R型热电偶信号采集回路进行了验证。结果表明,其性能指标满足要求,对于工程应用是一个合理可行的方案。     

高精度水冷高温热电偶的研制与应用

对水冷式热电偶测量误差进行了详细分析,提出了减小该误差的设计要点;在某型发动机如力燃烧室扇形试验中的应用表明,该热电偶在1820℃以下,有效提高了测试精度（误差±1％）,该热电偶测试数据可直接用于对燃烧效率的计算。     

屏蔽式总温热电偶的稳态误差分析及改型设计

针对航空发动机排气温度高精度测试的需求,采用流热耦合的数值模拟方法研究了某型屏蔽式热电偶在马赫数为0.2、0.3、0.4、0.5、0.6五种工况下的速度误差、导热误差、辐射误差的大小和变化趋势,以及偶丝长径比、屏蔽罩进出口面积比对屏蔽式热电偶稳态误差的影响规律。结果表明:在马赫数小于0.3工况下,辐射误差占总误差的比例最高;而在马赫数为0.6工况下,导热误差成为影响测温精度的最主要因素;合理地增加偶丝长径比能显著地降低导热误差,减小进出口面积比值会使速度误差增大辐射误差减少;因此,存在最佳的进出口面积比使得总稳态误差最小。最后选取了偶丝长径比为12,屏蔽罩进出口面积比为6对原屏蔽式热电偶进行了改型设计,使该屏蔽式热电偶的总稳态误差降低50%以上。      

气冷式热电偶测温误差分析

叙述气冷式梳状热电偶在主燃烧室出口高温燃气测量中的导热误差、辐射误差和速度误差，实验表明，气冷式梳状热电偶的测温误差在实验温度范围内小于4%。     

飞机环控系统管道气流温度的测量

根据实际使用中出现的问题，对各种实用的管道气流温度传感器的误差进行了计算，对电阻式和热电偶式温度传感器的误差原因作了定量分析。由于带密封罩的温度传感器在实际使用中存在着明显的缺点，建议今后使用热电偶测量飞机环控系统管道气流温度，并提出了一种实用热电偶温度传感器的结构形式，同时也介绍了如何减小由于热传导和热辐射引起的误差。     

热电偶响应时间在脉冲法测量热扩散率中引入的误差

本文综述了热电偶响应时间对脉冲法测热扩散率引入误差的影响,讨论了热扩散率相差很大的材料使用热电偶的不同要求,实验测定了不同热电偶直径和不同样品厚度对热扩散率测量?的影响。实验证明:对耐热合金类样品,必须使用小直径热电偶或较厚的试样,才能测得准确的结果。     

1种用于涡轮出口总温测量的新型热电偶设计

针对在测量某型燃气轮机涡轮出口截面的总温时出现的热电偶失效、使用寿命短的问题,对故障电偶进行了分解和能谱分析,发现故障是由偶丝氧化及碎裂的填充水泥的影响导致偶丝断裂造成的.结合涡轮出口的特定测量环境,研制了1种能够在高温氧化环境中长期可靠使用的总温测量热电偶.介绍了新型热电偶结构、感温元件以及采用的支杆填充方式,并对新型热电偶进行结构和精度分析.通过发动机考核试验,证明新型热电偶工作可靠,测量数据准确有效,可用于燃气涡轮发动机涡轮出口总温测量.     

无冷却高温热电偶设计及应用

为了满足某型核心机高温测量需求,基于多种耐高温材料研制了1种无冷却高温热电偶。在国内首次将承力壳体和滞止室采用一体化设计,完成高温热电偶的结构强度计算。通过对热电偶速度、辐射和导热误差分析,使热电偶测量精度满足设计要求。将无冷却高温热电偶应用于某型核心机试验中,结果表明:该热电偶在高温燃气中结构可靠,测量数据能够真实反映高温燃气温度的变化规律。     

激光脉冲法测定热扩散率的误差分析

本文对用脉冲法测定热扩散率的方法误差和测量误差进行了全面详细的分析;特别是对辐射热损失和热电偶响应时间引入的误差给出了实验结果。     

RZJ─3型热电偶自动检定仪面世

ＲＺＪ─３型热电偶自动检定仪面世一种“多功能、全自动、智能化”第三代高科技新型电子产品──ＲＺＪ－３型热电偶自动检定仪，由西安航空发动机公司电子仪器厂和西安热工研究院联合研制成功，近期将投入批量生产。这种检定仪采用进口原装的ＰＣ４８６微机作为主机组成...     

一种裸线热电偶时间常数新公式的仿真和试验验证

为准确获取热电偶测量动态来流温度的响应时间即时间常数,根据能量守恒,考虑热电偶结点的对流、辐射和导热,推 导了热电偶时间常数的新公式。时间常数公式中涉及2个参数α和e,其中与表面辐射相关的参数α通过计算流体力学（CFD）仿 真小球在来流参数变化时的球温动态响应时间拟合获得,而与导热相关的参数e通过CFD仿真S型热电偶在来流参数变化时的热 电偶结点温度动态响应时拟合获得。通过仿真和试验2种方式对时间常数公式进行验证。结果表明：在不同工况下,公式计算和 CFD仿真得到的时间常数误差在20%以内,且仿真结果下的特定工况辐射和导热综合影响,能够使时间常数最低降为仅考虑对流 的33%;采用S型热电偶测量了标准高温燃气,通过对热电偶加载然后撤销电流获得热电偶测温的动态响应曲线和时间常数,试 验与公式获得的时间常数之间的最大误差为-12%,证实了公式的准确性较高。     

铂铑—铂热电偶的焊制

铂铑—铂热电偶的焊接是热工计量检定部门和热工仪表使用单位的重要日常工作之一。尽管热电偶工作端的焊接方法较多,但考虑到设备的成本、焊接操作是否简单易行等因素,在工厂和实验室条件下,以采用交直流电弧焊接法和盐水电弧焊接法居多。 一、直流电弧焊接法 我厂以前主要采用直流电弧焊接法,将头部磨成锥形的碳棒接于负极,热电偶的电极接于正极,调定电压后,使碳棒与电极端部瞬间接触起弧,待工作端熔成球状后再迅速分开。这种焊接方法的缺点是: 1.不易一次成功,工艺难于掌握,球头的大小、表面状况、与两电极的对称程度如有不当,就必须剪去重新焊接。一支热电偶往往需焊多次才能成功,如果以焊制一支热电偶平均剪去1cm长度计,就要损失10多元。再者,因为热电偶的高温陶瓷保护套管长度已固定,热电偶经多次焊接后,长度已不再适应于原来的保护套管,尽管该热电偶误差仍在合格范围内,也无法再继续使用下去,从而造成了极大的浪费。     

多功能校准源5520A在温度指示调节仪表校准中的应用

温度指示调节仪表(以下简称仪表)有配热电偶使用的和配热电阻使用的,本文关注的对象是配热电偶使用的具有热电偶参考端自动补偿的仪表的基本误差的校准. 1 传统校准方法 一般使用的标准为标准直流电压源(或直流电位差计如UJ33a)或直流毫伏发生器配上标准数字电压表或直流电位差计,辅助设备有冰点槽和补偿导线.校准仪表接线如图1所示.     

热电偶退火质量对检定结果的影响

提高热电偶的稳定性，避免因退火问题而造成的测温误差，使检定结果发生误判。     

基于喘振信息数据融合的发动机温度传感器

针对热电偶（阻）型温度传感器呈现较强的惯性，提出一种基于矩阵奇异分解的传感器数据融合方法，将喘振信息与温度传感器输出信号相融合，分别消除了发动机进口温度T1约1．2％和涡轮后燃气温度L约0．8％的静态误差；同时，还提出了利用喘振信息消除温度传感器动态误差的技术，补偿了热电偶（阻）的惯性延迟。实验和仿真结果表明，该数据融合方法和动态补偿技术不仅算法简单有效，而且温度补偿准确，提高了发动机电子调节器工作的可靠件．     

热电偶检定系统电测仪器选择的误区

针对目前热电偶检定行业存在的电测仪器的选择问题,对高精度数字电压表的误差进行了概要分析,从而为广大计量检定人员选择符合规程要求的电测仪器提供了参考。