新型六角晶系铁氧体吸收剂的研制及应用

本文对(Zn_(1-x)Co_x)_2-W 型六角晶系铁氧体吸收剂在 X 波段的复数磁导率(?)_r=μ_r′-jμ_r″、复介电常数(?)_r=ε_r′-jε_r″进行了扫频测试。讨论了(?)_r,(?)_r 随频率 f、Co~(2 )含量 x、吸收剂的重量百分含量以及球磨时间长短(吸收剂粒度变化)变化的规律。在吸收剂:石蜡=5∶1(吸收剂重量百分含量83.3%)时,(?)_(rmax)(8.2GHz)=1.94∠-26.3°、(?)_r=5.78∠-1.3°其|μ_r|较大,具有较好的频率特性,同时|ε_r|合适,有利于获得宽带吸收,经航空航天部621所、703所应用得到了较好的结果,已通过机电部电科院鉴定。     

具有α″马氏体组织的Ti-3Al-4.5V-5Mo钛合金拉伸变形行为

研究了具有α″马氏体组织的Ti-3Al-4.5V-5Mo钛合金拉伸变形行为。结果表明:具有α″马氏体组织的Ti-3Al-4.5V-5Mo钛合金具有较低的屈服强度和良好的塑性。在拉伸变形时,α″马氏体晶格重新取向:[010]α″方向平行于拉伸轴线,[100]α″方向垂直于拉伸轴线;b/3a增加,产生了斜方结构α″向密排六方结构α′相的转变。应变产生的α″→α′马氏体转变为位移型无扩散二级相变,热力学计算表明,在拉伸变形条件下发生α″→α′马氏体转变时,体系的自由能降低。     

绕10°、20°锥柱体跨音速流动的混合有限差分计算

对于10°、20°锥柱体,用跨肯速小扰动位势流的混合有限差分格式,用跨音速完全位势流的旋转差分格式与简易差分格式,做了数值计算。完全位势方程旋转差分格式与简易差分格式得到的数值结果是一致的,但前者的计算马赫数范围为宽。20°锥柱体完全位势方程的数值结果与实验结果,基本一致,只在顶部与肩部有些差异。小扰动位势方程的数值计算对于10°锥桂体是适用的,对于20°锥柱体足不适用的。     

Iconel718合金的定量相分析

给出了Ｉｎｃｏｎｅｌ７１８合金奥氏体点阵参数与δ，γ″，γ′相含量的关系式，并借助Ｘ射线衍射技术及奥氏体点阵参数与δ，γ″，γ′相含量的关系确定了Ｉｎｃｏｎｅｌ７１８合金中析出相的含量。     

180°矩形弯管流场的LDV测量

采用激光多普勒测速仪（简称LDV）对180°矩形弯管内流场进行了测量,得到时均速度、湍流强度等数据。除靠近内壁r^＋=0．1位置,弯管纵截面上的切向速度沿轴向基本不变,但靠近弯管上下壁面的切向速度逐渐减小直至为零。在弯管的主流区域,0°～60°之间的纵截面上,内侧切向速度增大,外侧切向速度减小;60°～180°之间的纵截面上,内侧切向速度减小,外侧切向速度增大。在整个弯管段内,内侧切向速度总是大于外侧的切向速度。由于受到边界层分离和二次流的影响,90°～180°纵截面上r^＊ =0．1位置的切向速度产生明显的变化。轴向速度值远小于切向速度值,并且沿轴向变化不大。轴向速度的正、负之分,说明了二次流的存在,并且二次流的旋转中心从外壁向内壁移动。切向和轴向湍流强度的数量级一样,基本在0．1V。左右。切向湍流度在150°～180°纵截面r^＊ =0．1位置的变化很大;但是轴向湍流强度分布比较平稳,其值沿轴向和径向变化不大。     

经纬仪361°之我见

真的存在361°问题吗? 对理论上均匀刻划成361°的度盘,按其在经纬仪中的模拟读数和规定的数据处理方法,实际验算一次后得出结论:不存在361°问题!     

80°／65°双三角翼模型大迎角气动特性风洞实验研究

在气动中心低速所Ф3．2m风洞综合运用测力、测压、烟流和PIV流场测量等手段对80°／65°双三角翼模型大迎角气动特性、压力分布及空间流场结构演化规律进行了研究。试验雷诺数为0．49～1．3（×10°）,迎角为0°～60°。研究结果表明：不同实验手段获得的研究结果之间具有较好的相关性,该双三角翼在迎角30°时升力系数出现最大值,在迎角30°～37°之间,升力系数变化不大,之后升力系数急剧下降;迎角超过30°,前缘涡出现破裂,迎角由38°增至40°,吸力峰消失,压力系数骤降,迎角超过40°吸力峰完伞消失,前缘涡完伞破裂。     

管路件74°锥面着色检查介绍

扩口管路件74°锥面是一个很重要的配合表面,此锥面的角度误差和形状误差直接影响到系统的密封。因此,检查74°锥面就成为管路件检验中的一个关键。目前,各工厂基本上是采用两种检验方法,即专用样板检查和着色检     

90°多弯管阻力系数计算方法

为准确获得90°组合多弯管阻力系数,采用数值模拟方法对S弯管管内流动进行模拟,并通过分析归纳S弯管局部阻力的相邻影响机制及规律,提出了90°组合弯管阻力系数计算方法.研究结果表明:弯管阻力系数受2弯连接段长度影响的规律与文献试验结果一致,数值计算方法准确有效;当连接段长度大于4倍管径时,S弯管阻力系数呈线性增长;提出的90°组合弯管阻力系数计算方法考虑了多弯管间相邻影响,且采用提出的方法计算了3弯管和多弯管的阻力系数,并将结果与数值模拟结果进行了对比,二者之间的差距均在3％之内,适合工程应用.     

复合材料锥壳O°铺层的自动铺放成型方法研究

研究了一种基于自动铺带技术的复合材料锥壳0°铺层成型方法:根据锥壳构件尺寸将等宽预浸带数控分切成预定尺寸的直角梯形预浸带片,按特定方式铺放到锥壳表面并使每两片拼成一个等腰梯形单元,多个等腰梯单元形构成锥壳的0°铺层;并针对这种成型方法设计了一种实现锥壳0°铺层自动成型的装置。采用该方法及其设备可以实现锥壳0°铺层的自动化制造,提高成型效率、降低废料率、稳定工艺质量,降低装备制造成本。     

西班牙毕尔巴鄂机场 灵动的“和平鸽”

中文名:毕尔巴鄂机场外文名:Bilbao Airport地理位置:43°18′N,2°54′W设计师:圣地亚哥·卡拉特瓦拉(Santiago Calatrava)毕尔巴鄂机场是位于西班牙毕尔巴鄂以北5公里的公共机场,是西班牙北部和巴斯克地区最重要的机场,于1948年开始运营,机场内新建的主要航站楼于2000年开放,由建筑师圣地亚哥·卡拉特拉瓦(Santiaga Calatrava)设计。     

复合材料锥壳0°铺层的自动铺放成型方法研究

研究了一种基于自动铺带技术的复合材料锥壳0°铺层成型方法:根据锥壳构件尺寸将等宽预浸带数控分切成预定尺寸的直角梯形预浸带片,按特定方式铺放到锥壳表面并使每两片拼成一个等腰梯形单元,多个等腰梯单元形构成锥壳的0°铺层;并针对这种成型方法设计了一种实现锥壳0°铺层自动成型的装置.采用该方法及其设备可以实现锥壳0°铺层的自动化制造,提高成型效率、降低废料率、稳定工艺质量,降低装备制造成本.     

魅力墨尔本 精彩维多利亚州

中文名字:墨尔本英文名字:Melboume地理位置:37°50′S,144°58′E市区面积:37.6平方公里人口:约400万官方语言:英语气候条件:属亚热带与温带交叉型的温带海洋气候著名景点:大洋路、菲利普岛、疏芬山、戴尔斯福特矿泉区等     

1700°C热校准风洞

1700°C热校准风洞是一台高温、高速的稳态与动态温度校准装置.本文介绍了1700°C热校准风洞的主要性能和特点,以及为此而采取的保温与冷却相结合的结构设计、高温内壳设计和其它一些技术方法.     

现代主义之都——巴塞罗那

中文名字:巴塞罗那英文名字:Barcelona地理位置:41°18′N,2°06′E市区面积:99.1平方公里人口:150多万官方语言:加泰罗尼亚语、西班牙语气候条件:地中海气候,夏季炎热干旱,冬季温和多雨著名景点:桂尔公园、米拉公寓、国王广场、巴塞罗那大教堂、圣家族教堂、哥伦布纪念碑等     

6月演出展览推荐

<正>孟京辉戏剧作品《一个陌生艾人的来信》Drama″A Letter from An Unknown Woman″时间(Date/Time):2014年5月21日-6月15日19:30地点(Venue):艺海剧院-小剧场Shanghai Art Theatre-Little Theatre阿加莎·克里斯蒂经典喜剧《蛛网》Spider′s Web″时间(Date/Time):2014年5月29日-6月15日14:00/19:30地点(Venue):上海话剧艺术中心-艺术剧院Shanghai Dramatic Arts Center Arts Theatre     

艺术回廊 哥本哈根

中文名称:哥本哈根外文名称:Copenhagen地理位置:55°43′N 12°34′E面积:97平方公里人口:67.2万管方语言:丹麦语气候条件:温带海洋性气候著名景点:克伦堡宫、小美人鱼像、杰芬喷泉等哥本哈根城市概况哥本哈根(Copenhagen),丹麦王国首都,位于丹麦西兰岛东部,隔着厄勒     

雾凇之都吉林 忽如一夜春风来 千树万树梨花开

吉林市位于北纬42°31′-44°40′之间,地处东北腹地长白山脉向松嫩平原过渡地带的松花江畔,三面临水、四周环山。发源于长白山的松花江水穿整个吉林市区而过,如一条玉带,潋滟多姿。于是吉林因江水的灵性而有了雾凇奇观。在北风呼啸的隆冬季节,北国的江城吉林遍地都盛开着"冰花",这就是驰名中外     

低雷诺数下50°后掠三角翼的旋涡流动

采用数值模拟和流动显示的方法研究了50°后掠角三角翼在低雷诺数下的旋涡流动,结果表明:低雷诺数下,非细长三角翼在5°攻角时就形成了稳定的前缘涡,较小攻角时前缘主涡就开始破裂,并观察到泡型和螺旋型两种旋涡破裂方式。另外,在一定的攻角范围内,前缘主涡的外侧又生成一对新的集中涡,构成双涡结构;随着攻角的增大,前缘涡涡核不断升高,主再附线向中心移动,二次分离区扩大。     

冷轧Inconel 718合金的再结晶行为

研究了冷轧Ｉｎｃｏｎｅｌ７１８合金的再结晶行为及退火过程中硬度的变化规律。结果表明，在９１０Ｃ退火温度下，奥氏体完全再结晶，随冷轧变形量增加，完成９０％再结晶所需要的时间降低，再结晶晶粒尺寸减小。硬度的变化取决于奥氏体的回复与再结晶和б、γ″、γ′相的析出。在９１０℃退火温度下，硬度急剧降低，达到极小值后又增加，极小值点的硬度随冷轧变形量增加而增加。在８６０Ｃ退火温度下，奥氏体的回复与再结晶使冷轧变形大于２５％试样的硬度降低，随后γ″、γ′相的析出使硬度增加，达到极大值后又降低，在２ｈ后硬度缓慢增加或趋于稳定。