小规格内螺纹攻丝头

小规格内螺纹攻丝头宝成通用电子公司张建忠仪表工业生产中，小规格内螺纹加工十分普遍，数量大，当前多用手工操作。由于手握丝锥（铰杠）很难掌握它们与零件底孔的倾斜度，导致丝锥折断，零件报废。我们设计的攻丝头，安装在普通钻床上，实现了半自动攻丝。经多年实践证...     

钛合金螺纹孔加工的丝锥设计

钛合金零件小直径螺纹孔的加工是生产中的一个难点。本文介绍用５５°牙型角丝锥加工６０°牙型角钛合金螺纹孔的原理、丝锥的设计以及钛合金零件螺纹孔的加工效果。     

不锈钢零件螺孔加工的改进

1Cr18Ni9Ti、2Cr15Mn15Ni2N等不锈钢材料,加工性能差,尤其是在其上加工内螺纹更加困难。对此,我们采用了跳牙丝锥和螺旋丝锥,效果较好。所谓跳牙丝锥,就是对M2.5,t>0.5毫米的丝锥,对其切削部分和校正部分的牙齿,每隔一个切除一个。由于加工齿数减少,每齿     

正交切削刀具应力的有限元分析

应用有限元方法计算了正交切削刀具的应力.对正剪切和负剪切的应力分布进行了比较,分析了负剪切易引起刀具破损的原因;对刀具前角分别为 0°、10°、15°时的等效应力进行了对比,分析了刀具前角变化对刀具强度的影响.     

螺纹起始点位置

用螺纹联接的零件,如果要求螺纹拧紧后,两个零件具有一定的角向位置关系,在加工螺纹时,就要控制螺纹起始点位置,使两个零件螺纹起始点的角向位置协调一致。如图1、图2所示零件,要求零件拧紧后M5螺孔与R_3圆弧槽对齐,就要分别控制图1零件和图2零件螺纹起始点位置,使其协调一致,否则不能保证上述要求。     

不锈钢螺纹刀

刀具特点 1.刀具材料:刀片为YT15,刀杆为45号钢。 2.前角2°～4°,后角4°～6°,刀尖部磨成0.10毫米R,两切削刃磨出1毫米宽,负8°～10°的倒棱,使刀尖、切削刃强度增加;同时,负角挤削,不易粘刀。月牙槽起排屑和存冷却液作用。     

M0.55×0.15板牙丝锥的设计

随着科学技术的发展,航空仪表的规格日趋小型化。小刀具的研制在工艺上已提到了重要的地位。特别是小于1毫米的特殊螺纹工具的设计和制造,对航空工业部门来说还几乎是空白。我厂某产品需加工M0.55×0.15特殊规格外螺纹。由于该零件为冲压件,螺纹毛坯是经落料后再压圆的,所以其截面不是完整的圆     

通用钻头改制的铝镁合金钻头

通用钻头经过刃磨改进几何角度后,钻削铝镁合金零件,增加了切削性能,保证产品质量,并提高生产效率,以下是钻头的几何角度,以供参考。一、前角:外圆处为8°±3°,越近中心逐渐减小,接近中心处为-13°+3°,如果不把前角磨小当钻头占透时,发生零件往上跳动造成孔椭圆,甚至报废,把不住零件造成机床事     

钛合金攻丝试验

我厂从一九八二年下半年对TC4钛合金的钻孔,攻丝进行了一系列的试验,我们先后试验了M6×1标准丝锥、螺旋丝锥、跳牙丝锥、修正齿丝锥及几种切削液对攻丝冷却润滑,切削力影响的比较,并对M8×1螺纹攻丝也做了部分试验,试验基本得到了满意的结果。我们认为,钛合金攻丝困难的主要原因是工件材料的特殊物理机械性能和标准丝锥结构及几何参数的不适应所致。     

航空航天难加工材料精密攻丝用高效新型丝锥

由于各种难加工材料本身的物理力学性能差异很大,所用修正齿丝锥的结构参数(切削锥角kr、倒锥度δ、校准部长度)和几何参数(前角、后角)也不应相同,即参数必须专用化,否则也不一定会取得好效果。     

电火花加工硬质合金字头获得成功

我厂生产的丝锥等工具,商标及规格原来都是用电笔标刻的,字迹既不规格化,也不清晰。后改用手刻的钢字头在丝锥柄部滚压商标规格。但手刻的钢字头加工较困难,生产效率低,加上丝锥柄部的硬度较高(HRC40～50),压不了几个丝锥,钢字头就压坏了。手刻钢字     

用丝锥攻钛合金螺纹时的切削力和精度

本文列出了攻钛合金螺纹时,丝锥几何参数影响切削扭矩和螺帽螺纹中径的研究结果。用丝锥攻钛合金螺纹时,对扭矩和螺帽螺纹中径影响最大的是:螺纹型面侧后角,切削锥角和切削锥后角。本文还确定了丝锥的最佳几何参数。     

锥、柱形组合刀具等螺旋角切削刃是怎样制造的

锥、柱形等螺旋角切削刃组合刀具是一种较为理想的优质高效刀具。在铣、铰刀具上均有应用。特点是刀具每一个部位的切削刃的螺旋角相等,故其前角保持不变,对稳定切削性能起重要作用。但是,由于等螺旋角的加工比较困难,所以其发展缓慢。在航空工业中,适宜采用锥、柱形刀具加工的零件较多,如能方便地加工制造等螺旋角切削刃刀具,将有一定的意义。我厂过去采用等导程的锥形螺旋铰刀,由于前角随直径而变化,使零件加工质量不稳定,成为生产中的关键。采用等螺旋角切削刃锥形刀具后,改善了     

某型飞机前起落架回中凸轮故障分析和改进措施

推导了某型飞机前起落架回中凸轮最小压力角和最大压力角的计算公式。通过与其同类型飞机前起落架凸轮压力角的比较,指出某型飞机前起落架凸轮刚开始使用的时候,上、下凸轮接触面比较光滑,其摩擦系数比较小,此时实际压力角大于最小压力角,凸轮可以顺利回中;使用一段时间后,凸轮发生了磨损,表面粗糙度升高,上、下凸轮之间的摩擦系数增大,所需最小压力角相应增大;当凸轮之间的摩擦系数增大到一定程度后,回中所需的最小压力角将大于实际压力角,导致凸轮不能回中。但是,当凸轮的压力角增大,摩擦力也相应的增大,对上、下凸轮的磨损也增大,导致摩擦系数增大;当转弯作动筒驱动力不足以克服上、下凸轮之间的摩擦力和下部构件的重力而使凸轮转动时,前起落架操纵转弯将会变得困难。在不改变某型飞机前起落架缓冲性能的前提下,适当加大了凸轮的设计压力角,解决了前起落架凸轮不能回中的问题,并且前起落架可以顺利操纵转弯。     

国家质量技术监督局废止89项国家标准

现将国家质量技术监督局 2 0 0 0年 5月 2 5日以质技监标函 [2 0 0 0 ]0 76号文批复国家机械工业局废止的 89项国家标准中与航空工业有关的标准刊登如下。废止的国家标准项目序号标准编号标准名称1ＧＢ/Ｔ 34 65-1 983长柄机用丝锥2ＧＢ/Ｔ 34 66-1 983长柄螺母丝锥3ＧＢ/Ｔ 1 2 868-1 991 机床夹具零件及部件Ｔ形　槽用螺母4ＧＢ/Ｔ 1 2 869-1 991 机床夹具零件及部件　双头　螺栓5ＧＢ/Ｔ 1 2 870 -1 991 机床夹具零件及部件　槽用　螺栓6ＧＢ/Ｔ 1 2 871 -1 991 机床夹具零件及部件　快换　垫圈7ＧＢ/Ｔ 1 2 872 -1 991 机床夹具零件及部…     

三针测量统一螺纹

斯贝发动机及其配套的有关附件中采用了BS1580统一螺纹。对于统一螺纹的外螺纹零件、丝锥和量规等的测量,通常是使用三针来控制它们的固有中径尺寸。测量的方法是将适当的三针贴合在被测螺纹的螺旋槽内,通过百分尺测量,读出M值。经查表、计算可得出螺纹固有中径的实际尺寸。     

喜威一参展CIMT 2013

UFS铸铁专用丝锥K27M12FOR-TX 采用高性能优质粉末冶金高速钢,在保证高硬度、高耐磨的状况下,提高了刀具的强度和韧性,针对铸铁等短切屑材料的专用角度设计,使其具有与材料相对应的角度组合,解决了刀具前刀面上的微观崩口现象.独特的容屑槽设计,使得丝锥的夹屑状况大为改观;采用直槽设计,最大可能提高丝锥强度;牙型面及沟槽具有极好的表面粗糙度,有效降低粘接磨损.产品采用内冷方式,分为中心出水和发散冷却孔2种型式,分别针对盲孔与通孔设计,内冷方式不但可以润滑冷却丝锥的切削刃,而且可以将大部分的切屑冲走,避免了丝锥因为夹屑而造成的损坏.采用PVD方法TIALN纳米级复合涂层,提高丝锥的耐磨性,硬度可达HV3500,而同时摩擦系数低至0.15,具有极高的附着力.切削速度可达到40～50m/min,寿命达到100m攻丝长度.     

鸭翼-前掠翼气动布局纵向气动特性实验研究

前掠翼布局由于其潜在的优势,在未来战斗机的研制中将占有日益重要的地位.本实验通过可变前掠翼和鸭式前翼布局的风洞测力实验,重点分析比较了平板机翼在不同掠角下的纵向气动性能以及鸭翼的影响.实验结果表明,前掠翼在大迎角时能有效提高模型的升力系数,小迎角时其升阻比也略优于后掠翼.前掠翼布局能有效推迟失速,具有良好的失速特性;前掠角较大时,升力系数曲线在失速迎角附近有一个升力系数的"平台",该布局具有"缓失速"特性.距离主机翼较远的鸭式前翼(模型M2)在主机翼前掠和后掠情况下,均可改善整体布局的失速特性,增大失速迎角,增强前掠翼布局缓失速的特点.近距耦合鸭翼(模型M3)显著提高了模型在大迎角下的升力系数.另外,主翼前掠和鸭式前翼布局飞行器具有较好的机动性.     

金属零件切削加工中刀具前角的合理选用原则

分析了金属零件切削加工中刀具前角大小对加工过程中切削力、刀具耐用度、切削温度等方面的影响,提出了合理前角的概念,给出了工作中合理选用前角的原则。     

航空碳纤维复合材料构件无缺陷制孔方法的研究

电镀金刚石钻头切削原理和普通的钻头不同,电镀金刚石钻头钻孔的本质为"以磨代钻",制孔时每一个磨粒的运动轨迹是螺旋线。刀具端面上的磨粒为主切削部分,这些磨粒大多数是负前角,一个具有很大负前角的切削刃以很高的速度切入复合材料表面,磨粒切削刃和纤维之间产生摩擦、挤压作用,并且克服碳纤维和基体的弹性变形的阻力形成切屑。