加工钛合金丝锥的设计

设计加工钛合金的丝锥,除了采用合适的刀具材料的合理的几何角度外,应主要解决丝锥与被加工零件接触面大和因钛合金材料回弹大导致的尺寸收缩而可能引起的超差的问题。     

统一螺纹丝锥的设计

概要介绍了企业标准《统一螺纹丝锥》的设计过程。     

钛合金螺纹孔加工的丝锥设计

钛合金零件小直径螺纹孔的加工是生产中的一个难点。本文介绍用５５°牙型角丝锥加工６０°牙型角钛合金螺纹孔的原理、丝锥的设计以及钛合金零件螺纹孔的加工效果。     

小规格内螺纹攻丝头

小规格内螺纹攻丝头宝成通用电子公司张建忠仪表工业生产中，小规格内螺纹加工十分普遍，数量大，当前多用手工操作。由于手握丝锥（铰杠）很难掌握它们与零件底孔的倾斜度，导致丝锥折断，零件报废。我们设计的攻丝头，安装在普通钻床上，实现了半自动攻丝。经多年实践证...     

M0.55×0.15小板牙丝锥研制成功

直径小于一毫米以下的刃具一般称为小刃具,由于它的加工难度大、废品率高、质量不易保证,特别是小螺纹工具难度更大,因此国内有生产能力的工具厂和大厂的工具车间都不愿承接这类工具生产任务。本厂生产航空器表需用M0.55×0.15板牙,向外单位订货,每套竟高达万元,为节约开支,保障供应,我厂工具科汪克勋等同志通     

航空领域钛合金内螺纹用丝锥的设计

钛合金已成为航空工业最重要的工程材料之一,获得了越来越广泛的应用。但是,钛合金又是一种典型的难加工材料,切削性能比较差,而在钛合金材料上,用丝锥攻制内螺纹尤其困难,需要进行优化设计。     

M0.55×0.15板牙丝锥的设计

随着科学技术的发展,航空仪表的规格日趋小型化。小刀具的研制在工艺上已提到了重要的地位。特别是小于1毫米的特殊螺纹工具的设计和制造,对航空工业部门来说还几乎是空白。我厂某产品需加工M0.55×0.15特殊规格外螺纹。由于该零件为冲压件,螺纹毛坯是经落料后再压圆的,所以其截面不是完整的圆     

为紧固件设计的能解决振动问题的丝锥

在高振动力的作用下，你怎样保持紧固件不松动？这是个普遍存在的问题。通常的回答是采用锁紧垫圈和高扭矩力。还有一个问题     

一个跨音速风洞的设计和使用

我们将一个实验马赫数范围为0.4至0.9的高亚音速风洞经过扩建后成为一座跨音速风洞, 实验马赫数已扩大到0.3至1.2, 实验段已由半开式改为跨速音孔壁形式, 截面尺寸为530×760毫米, 孔壁开闭比为23%, 扩开全角为0.6°。跨音速实验段孔壁与槽壁的选择, 从消除亚音速洞壁效应来说, 两者相差无几, 从消除激波反射效应考虑, 孔壁明显的优于槽壁, 但孔壁扩开角宜小。孔径与壁厚之比及孔径与实验段高度之比, 对孔壁流动特性和对气流的扰动均有影响。驻室空间的大小对气流中心压力分布的均衡作用, 驻室出口面积与排气引射作用及扩压效率都有密切关系。在音速喷管下游设立一个有效的气流加速区域是建立跨音速流场最关键性的问题, 加速段的长度看来相当于一个实验段高度为宜。跨音速流场调整结果表明, 马赫数小于及等于1.0时在模型实验区域610毫米长度内, 轴向马赫数偏量(△M)/M小于±0.47%,马赫数梯度小于0.006/米。马赫数大于1.0及小于1.15时, (△M)/M小于±0.75%, 马赫数梯度小于0.006/米。马赫数大于1.15及小于1.20时, (△M)/M小于±1.57%, 马赫数梯度小于0.016/米。在实验马赫数范围内气流平均偏斜角Aα小于±0.05°, 因此认为已达到可用的跨音速流场标准[6]。风洞气流紊流度估计不大于0.1%, 总压损失不超过0.24大气压力, 最大流量为100公斤/秒, 以实验段高度530毫米为参考长度的风洞雷诺数R^e范围为3.7×10⁸至8.2×10⁹, 驻点为大气状况。跨音速标准模型实验结果表明, 纵向气动系数测量结果是可靠的, 同美国NACA空对空导弹外形的发射实验和飞机模型的风洞实验数据符合一致。阻力系数C_x偏差量一般在±0.001至0.004之内, 升力系数C_y差量一般在±0.005至0.03之内, 俯仰力矩系数M_z偏差量一般在±0.004至0.015之内, 重复性实验良好, 不重复性值均在±0.002至0.005之内, 因此该风洞可以提供模型实验使用。亚音速洞壁效应已基本上消除, 实验结果毋需进行洞壁干扰修正; 但激波反射效应的消除程度有待进一步研究和实验[7]。今后风洞跨音速性能仍应继续改进,希望马赫数大于1.15以后,流场均匀性(△M)/M不大于1%,最大实验马赫数达到1.22至1.25并消除洞壁激波反射效应,因此应对孔壁和加速段结构形式、扩压效率等给予注意。此外改善风洞天平测量系统的准确性和灵敏性问题随着流场问题的解决就显得更加迫切了。     

磨削丝锥尾方专用机床头架结构原理设计

对于丝锥尾方的加工可以采用磨削的方法，欲实现尾方加工过程的自动化，则磨削尾方专用机床的头架，因其动能是夹持工件，所以在加工过程中必须能自动分度。俗实现此目的，其头架结构可以采用差动轮系。行星轮上装有弹簧夹头以夹持工作，系杆H与行星轮C之间的传动比iCH=nc/nH=1／4，便可实现自动分度。     

用丝锥攻钛合金螺纹时的切削力和精度

本文列出了攻钛合金螺纹时,丝锥几何参数影响切削扭矩和螺帽螺纹中径的研究结果。用丝锥攻钛合金螺纹时,对扭矩和螺帽螺纹中径影响最大的是:螺纹型面侧后角,切削锥角和切削锥后角。本文还确定了丝锥的最佳几何参数。     

砂轮规格标记的国际标准和几个国家的砂轮规格标记汇集

国际标准 ISO525-1975(E) (原为ISO/R525-1966国际建议标准,是1966年商定提出的,1975年以下国家批准其为国际标准:澳大利亚、奥地利、加拿大、智利、捷克斯洛伐克、埃及、法国、德国(西)、希腊、印度、伊朗、以色列、意大利、日本、朝鲜(南)、荷兰、新西兰、波兰、西班牙、瑞典、瑞士、土耳其、英国、美国、南斯拉夫。以下二会员国由于技术原因未批准:比利时、苏联。下列三国不批准ISO/R525成为国际标准:奥地利、瑞典、瑞士。)     

用螺桨-吊舱相关法设计和分析桨扇

本文用螺桨-吊舱相关分析法对桨扇进行设计和分析。用曲线升力线代表桨叶,并且考虑吊舱存在的影响;方法采用尾迹位于流面上的假定。对叶尖段进行跨音修正,对根部应用叶栅最佳损失攻角加以考虑。设计和分析的结果与文献〔2〕的计算和试验结果作部分比较,证明了本法的合理性和有效性,可以应用于桨扇的初步设计和性能分析中。     

过盈螺桩使用故障分析及改进改型紧固连接件的研制

描述了新研发动机使用的传统过盈螺纹螺桩在发动机试车过程中发生的故障情况;对故障进行了分析研究;指出当今国外航空发动机已不再采用这类螺桩;试制、试验了拟在预研发动机上采用的替代过盈螺纹螺桩的新型紧固件,并建议对新型紧固件制定国家军用标准。     

光孔上螺桩和螺套

光孔上螺桩无切削工艺,是五机部的工人同志在一九六四年创造出来的。一九六五年庆安公司等单位学习五机部的先进经验,开始了光孔上螺桩的试验研究和推广工作。近几年采,光孔上螺桩新工艺在我部所属工厂应用日益广泛,收到了很好的效果。今年九月在长沙召开的部标准审定会上,到会同志一致认为光孔 上螺桩是一项先进的工艺方法,。艺简单,经济效果显著,并建议把它作为指导性 技术文件颁发。国外关于光孔上螺桩的介绍,一九七O年第一次在苏联有共杂志上 出现。文章。光孔上螺桩和螺套>>是我们看到的第二篇,内容比较简单,没有实验 数据,安装方法落后,在理论、实践及使用效果方面没有谈及更多问题。现把它翻 译刊登,供大家参考。     

一个跨音速风洞的设计和使用(续)

3-4 喷管及实验段孔壁长度原有的高亚音速风洞圆弧曲线音速喷管性能是良好的,但其长度占实验段结构长度的47.5%,根据国外跨音速风洞资料总结及我们的实验结果,在音速喷管下游需要有一个实验段高度的距离作为低超音速气流加速段,这样余下来可供模型实验用的实验段长度就只占全长的20.6%,显然是不够用的,因此我们重新设计了一个音速喷管,其长度为原长的53.7%,喷管曲线采用Batchelor-Shaw截面积分布律方法,事实证明喷管长度精短了将近一半, 对亚普速及跨音速流爆均匀性均未带来恶果, 可以认为跨音速风洞设计中, 音速啃管外形并不是一个严重简题。     

新国标丝锥螺纹公差带的确定

在贯彻普通螺纹新国标时,设计、工艺人员必须熟悉新的螺纹刀具标准才能正确合理地选用和继用新旧螺纹刀具。新制订的丝银标准是等同采用了国际标准,其基本尺寸和磨牙丝     

电解强化的高速钢丝锥切削性能的试验研究

为消除或减少丝锥刀齿的锯齿或锋刃、前后刀面的凹坑或微裂纹等缺陷,提高使用寿命,对高速钢丝锥进行了电解强化处理并对强化后的丝锥进行了攻丝试验.结果表明:丝锥的原有缺陷明显减少,第1孔的攻丝扭矩虽比具有锋刃的未强化丝锥有所增加,但随着攻丝孔数的增加,扭矩增幅显著减小且平稳,大大提高了使用寿命和切削性能.     

桨尖喷气驱动旋翼设计中的功率匹配方法

针对喷气旋翼内外流动高度耦合的特点,提出了喷气旋翼设计中的功率匹配方法,根据发动机喷流属性与管道流动建立起喷气驱动模型,管道流动计及面积、温度、摩擦、旋翼旋转的影响,应用经修正的叶素法计算旋翼拉力与扭矩,最后对一种喷气旋翼进行了设计,结果显示旋翼翼型相对厚度与转速是影响拉力与功率平衡的主要因素,该方法可用于总体阶段喷气旋翼设计参数的快速确定与发动机选型.