25°齿形角对排除齿轮磨损剥落故障的分析与试验

部标准HB0-91-76《渐开线圆柱齿轮传动 模数 基准齿形公差》在基准齿形方面,给出了与20°并列的25°齿形角,这对高强度齿轮的设计提供了新的选择余地。     

内螺旋花键冷挤压成形工艺

介绍了某产品齿轮挡块 45°内螺旋花键的冷挤压成形工艺，包括模具设计及试验过程。     

大螺旋角内花键的简易加工

一、概况 某产品上有一个螺旋角为45°的梯形内花键(见图1)。 为加工这样的零件,我们收集了一些资料,并走防了有关单位,找到了一些加工螺旋内齿(或花键)的方法,大致有如下几种: 1.在卧式拉床上加工 在活动拉刀杆上装一个螺旋靠模,强迫拉刀在工作过程中旋转,从而拉出内螺旋花键。由于螺旋靠模的直径比拉刀直径大好几倍,因此,在同一导程下,靠模上的螺旋角比拉刀上的螺旋角成比例增大而极易产生“自锁”。     

齿向分段抛物线修形对渐开线花键副微动磨损参数的影响

提出渐开线花键副齿向修形的分段抛物线函数,得到齿向修形渐开线花键副的几何模型.使用有限元方法对典型渐开线花键副进行微动摩擦接触分析,得到修形和未修形渐开线花键副的接触应力及相对滑移分布,并考虑修形位置和修形量对齿向修形渐开线花键副微动磨损参数的影响.研究结果表明:分段抛物线函数能满足渐开线花键副的齿向修形要求,修形曲线过渡平滑;齿向修形能有效地减少齿面端部接触应力和相对滑移的集中;典型模型下,修形位置集中在外花键端部和后半段时效果较好;端部修形量应根据模型合理选择, 一般外花键后端的修形量相对前端较大.      

利用三坐标测量机进行精密测量应注意的问题

1　问题的提出DEA是一种生产型三坐标测量机 ,采用TUTOR测量软件 ,其操作系统是 DOS。在使用三坐标机进行精密测量时 ,使用频率最高的当属 DEA测量机 ,测量中的一些质量事故也主要发生在其上。下面 ,就使用该机进行测量时 ,所产生质量事故一一列举出来 ,希望能对大家有所帮助。1 .1　角度测量如图 1 :工艺图上要求角度为 44°2 0′,计量图　 1人员在三坐标测量机上进行测量后 ,得到角度45°40′,然后用 90°减 45°40′得到 44°2 0′,似乎与工艺符合 ,因此判它合格 ,而实际上产品的角度加工成了 45°40′,不合格产品被判成了合格产品…     

谐波齿轮传动啮合参数的选择

近十年来,随着我国科学技术与工业的发展,谐波齿轮传动这种新型的传动型式,由于它所具有的独特特点,已得到了广泛的应用,同时也越来越多地被用于国防工业上。在这个过程中,一些同志在设计与制造中遇到了如何根据谐波齿轮传动原理和对传动机构的各种要求,以及我国现有的生产条件和技术水平,合理地选择其啮合参数的问题。其中主要就是如何用20°压力角的渐开线齿形作为谐波齿轮传动齿形的问题。在我们编写的     

特小型内花键插齿刀

三四五厂在试制某发动机的起动电动机时,在驱动轴的端头部份遇到一个很小的不通孔内花键,成为试制工作的难关。其设计参数是径节=48/96,相当于模数=0.52916/0.26458、压力角=30°、齿数=11、顶圆直径=φ5.3~(+0.007)、根圆直径=φ6.7_(0.07)~(0.25)、渐开线终点直径=φ6.4252、齿槽宽度最大实际尺寸0.891毫米、齿槽宽度最小有效尺寸0.831毫米、齿槽有效深度为9.1毫米。加工这种不通孔内花键,需用一种国内从     

介绍一种修正砂轮角度的方法

在磨削三角齿形拉刀和花键拉刀时,必须把砂轮修正成所需要的角度,而且要求两边对称,其尖角对准工件中心。采用下面的办法可以准确而又方便地修正出砂轮的角度。     

球面渐开线和圆锥齿轮齿形的动态显示与图形分析

 用计算机图学技术,实现了球面渐开线生成过程的动态显示和图解,有助于建立关于球面渐开线和圆锥齿轮齿形的清晰而准确的概念,并为解决内齿圆锥齿轮齿形加工问题提供了理论上的依据。球面渐开线齿形的四组特性算图,是设计圆锥齿轮时的有效工具 提出了一种新的圆锥齿轮背锥上理论齿形的精确算法,指出“当量圆柱齿轮”算法所带来的误差是不可忽略的。     

国外花键标准的转换与应用

以引进产品上的渐开线花键标准贯彻为例 ,阐述了在技术引进中标准的转换原则 ,以及合理转换或吸收采用国外先进标准对企业的作用。     

航空发电机轴渐开线花键棒间距的计算分析

介绍了渐开线花键滚棒距计算时,滚棒直径的理论计算并给出了计算公式;讨论了滚棒距(M值)的计算;并分析讨论了滚棒距计算时应注意的几个问题。本文介绍的方法对渐开线花键、齿轮的加工和测试或修理均适用。     

气膜孔倾角角度对单晶高温合金疲劳性能的影响(“两机”专刊)

为了研究气膜孔倾角角度对单晶高温合金疲劳性能的影响,设计倾角30°,45°,90°的14孔平板试样进行了同等应力水平下的高温疲劳试验,并对断裂后失效试件进行断口分析。基于晶体塑性理论,对不同倾角气膜孔平板件进行数值计算,分析孔边局部应力及损伤演化。结果表明,气膜孔倾角角度对疲劳性能影响显著,疲劳寿命90°>30°>45°,且45°倾角气膜孔孔边裂纹数明显多于其他两种。数值模拟显示,90°孔每个循环累积的应变相对较小,30°斜孔次之,45°斜孔最大,且 45°斜孔和 30°斜孔的棘轮应变累积速率明显高于直孔,30°斜孔的损伤和直孔的损伤较为接近,45°斜孔的损伤最大,数值分析与实验结果相一致。     

与阎庆周同志商榷的几个问题

阎庆周同志对《关于国家标准<渐开线花键联结>中检验问题的领会》一文,提出了一些看法,对此表示欢迎和感谢。为了更确切地理解国标《渐开线花键联结》的内容,以便于贯彻执行这一标准,我们就其中所提到的几个问题与阎庆周同志商榷。     

HB0-97-78《小模数圆柱齿轮及其传动公差》使用说明

一,本标准采用的基准齿形为国家标准《小模数渐开线圆柱齿轮基准齿形》GB2862—80(见图,)及《渐开线圆柱齿轮基准齿形》GB1356—78(见图2)。     

在VG-450万能渐开线检查仪上测量内齿轮齿形误差

运用基圆渐开线展开的原理,通过设计、制造专用附件,在VG- 450万能渐开线检查仪上对内齿轮齿形误差实施技术检测.     

高旋转数下不同通道转角带肋回转通道的换热特性

提高回转通道气体压力,将实验雷诺数和旋转数范围分别扩展到10000～70000和0～2.08,在此基础上实验研究了高旋转数下通道转角为0°,22.5°,45°的带45°倾角斜肋的方形截面回转通道的换热特性.结果表明:在第1通道,通道转角对后缘面换热的影响整体上强于前缘面,尤其是通道入口段位置;在第2通道,通道转角对换热的影响比较小.对于区域平均换热分布,通道转角为45°的通道平均换热最强,通道转角为22.5°的通道次之,通道转角为0°的通道平均换热在3个通道转角中最弱.      

花键滚刀法向齿形计算机辅助设计

复杂刀具采用传统方法设计时，精度低、周期长。介绍了花键滚刀法向齿形计算机辅助设计的基本方法，即首先计算出花键滚刀法向齿形的理论齿形，然后用圆弧来代替理论齿形，并高速代用圆弧使其误差不超过允许值，并利用数据库中的相关参数，完成齿形图及加工零件图的绘制。采用本方法可提高设计精度、缩短设计周期、简化复杂刀具设计过程。     

船舶燃气轮机U型肋通道的颗粒沉积特性研究

为了探究船舶燃气轮机内部冷却通道的颗粒沉积特性,本研究从随压气机抽取的气体进入冷却涡轮内部冷却通道内的颗粒动力学特性及颗粒与壁面相互作用特性出发,基于高温壁面建立速度场影响的沉积模型,利用用户自定义函数实现沉积模型与CFD程序的嵌套。并简化船舶燃气轮机内部冷却通道,选取了在气膜孔与壁面之间夹角β=90°时,下游肋倾角α不同(α=30°,45°,60°,75°,90°),及在下游肋倾角α=60°时,气膜孔与壁面之间夹角β不同(β=30°,45°,60°,75°,90°)的八种不同内冷结构进行数值计算。研究表明,在气膜孔与壁面之间夹角β=90°不变时,随着下游肋倾角由α=90°减到α=30°时,弯头壁面换热性能和沉积率逐渐呈下降趋势,下游肋与肋之间壁面上颗粒的撞击率逐渐上升。下游肋倾角α=60°,气膜孔与壁面之间夹角β=45°的U型肋通道,在八个内冷结构中弯头壁面沉积率最少,换热性能最好,是能够有效改善船舶燃气轮机冷却涡轮的海洋环境工作适应性,减少内部冷却通道中颗粒沉积的内冷结构。     

复合材料叠层板可靠度的计算方法

 1.叠层板可靠度分析方法 对一般材料结构系统,美国Frcd Moses提出增量载荷法来牧举、确认结构系统的主要破坏模式和求得相应的系统强度。 飞机复合材料结构叠层板常用0°、90°、+45°和-45°4种定向层组构成,是各向异性、     

渐开线压力角的计算方法

具有渐开线齿形的零件,如齿轮,渐开线花键轴等,在航空产品中极为常见。在这一类零件及其刀具、量具的设计,制造和测量中,经常会遇到求渐开线压力角(即反函数)的问题。 《航空工艺技术》1981年第11期上发表了《用电子计算器求方程F(X)=0的近似解》一文,文中提出用公式来计算反渐开线函数,很受启发。由于目前工程技术人员手中的计算器大部分是普通函数型电子计算器,因此,上述文章在应用范围上不免受到一些局限。现将我研究本课题取得的成果介绍如下,作为补充,