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温轧态2214铝合金在超塑性变形过程中,由于发生动态回复和再结晶,晶粒尺寸产生细化,对应于应力-应变曲线在峰值后发生软化。随应变量的增加平均晶粒尺寸增大,材料的不均匀性也逐渐增加,该合金超塑性变形的主要机制为晶界滑动,晶内位错滑移和扩散蠕变作为重要的协调机制,促进晶界滑动的顺利进行。 相似文献
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在超塑性变形过程中对Al-6%(重量)Mg合金试样内部空洞的形貌、分布和大小等进行了观察分析,表明截面变形最大的部位,其空洞容积(V)的百分含量及空洞平均半径(r)也最大。空洞对应变速率也很敏感,提高应变速率,V和r值均随之下降。计算表明,空洞扩散成长方式转换至指数定律成长方式的临界空洞半径(r_c)为2.4μm。当r>r_c时,[dr/dε]_p随着r的提高而迅速提高。根据实验结果,提出了超塑性材料对空洞容积百分含量的容忍度概念。并得出该材料在773K、ε=1.67×10_(-4)S_(-1)时的拉伸变形,其容忍度为V_t=18%。 相似文献
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研究了LF6铝合金超塑性变形中的显微组织变化及断口形貌特征。试验结果证明空洞主要在三角界处形核。变形量增加,空洞不断长大,同时有新的空洞产生。晶界滑动是引起空洞长大的主要原因。合金有高的应变速率敏感性,能抑制空洞沿横向晶界的扩展和连接。仅在变形后期,空洞才因试样薄弱处局部应力的增加沿横向晶界大范围扩展连接,并导致合金断裂。变形过程中晶粒的长大和伸长会促使空洞的形核。文中给出了合金超塑性变形断裂的物理模型。 相似文献
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国产2618A铝合金的锻造工艺研究 总被引:3,自引:0,他引:3
本文对2618A铝合金进行了大量的试验,并对试验结果进行了较详细地分析和研究,为2618A铝合金锻件研制过程中锻造工艺参数的确定提供了依据。 相似文献
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本文叙述了预处理工艺在研究金属超塑性中的重要性。目前大多数工业铝合金皆仿照7075合金、7475合金预处理工艺方法进行,故而主要适用于板材超塑性成形。本文重点叙述了LD10合金体积成形的超塑性预处理工艺中各个工艺步骤对超塑性的影响。棒材的预处理工艺步骤为固溶、过时效和镦拔。板材的预处理工艺步骤为固溶、过时效和轧制。超塑拉伸试验表明,经预处理的棒状试样,在460°C、ε为3.33×10 ̄-3S ̄-1条件下获最高延伸率,δ为357%。经预处理的板状试样在460°C、ε为5×10 ̄-3S ̄-1条件下获最高延伸率820%。这一指标是现今所知的相近铝合金在最佳超塑拉伸变形条件下的最高值。 相似文献
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对工业供应态LY12铝合金棒材的超塑性进行了研究。结果表明 :该合金在温度为 75 3K、应变速率为 3.3× 10 - 4s- 1的拉伸变形条件下 ,断裂延伸率为 313% ,应变速率敏感性指数m值约为 0 .33;断裂延伸率的实验值与Ghosh Ayres公式的理论值吻合 ;超塑性变形的主导机制符合Langdon大晶粒模型 相似文献
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对2618铝合金进行了(1)固溶处理+峰值时效处理(T6),(2)固溶处理+ECAP+峰值时效处理,(3)固溶处理+ECAP+短时再结晶+峰值时效处理;采用光学显微镜对2618合金的晶粒组织进行了观察与分析;采用拉伸试验机对2618合金峰值时效处理后的力学性能进行了测试。研究结果表明,采用固溶处理+ECAP+短时再结晶+峰值时效处理能明显细化2618耐热铝合金的晶粒组织,有效提高该合金的综合力学性能;该新型形变热处理工艺是一种行之有效的2618铝合金强韧化方法。 相似文献
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GH4169合金超塑性变形及其力学行为的研究 总被引:4,自引:0,他引:4
GH4169高温合金经超细化预处理工艺后,在变形温度T为1000℃、初始应变速率5为1.14×10-3s-1的拉伸变形条件下,得到了良好的超塑性,其最高延伸率8max为467%,最低流动应力amin为43.1MPa。合金在较宽的变形温度范围(T为940~1020℃)和应变速率范围内(10-4~10-3s-1)显示出良好的超塑性。这对实际生产中工艺参数的选择及控制提供了很大的方便。应变速率敏感性指数m值可以表征材料超塑性性能的高低,但不能完全衡量超塑性能。 相似文献
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叙述了铝合金超塑成形、超塑成形扩散连接工艺万法;该工艺基础技术及工艺应用中存在的问题及发展途径 相似文献
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通过对某机的主起落架接头、作动筒接头、主起落架外筒、前起落架外筒、旋转盘、固定盘等关键锻件的工艺分析,阐述了2618A、2214、7075铝合金锻件的等温锻造工艺。 相似文献
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对TC6钛合金在800~900℃温度区间内,分别进行应变速率为0.0001~0.1 s-1的恒应变速率法拉伸实验和最大m值法超塑性拉伸实验,获得拉伸过程应力-应变曲线,并采用金相显微镜对拉伸后断口附近显微组织进行分析。结果表明:TC6合金表现出良好的超塑性性能,随着应变速率或温度的升高,伸长率先增大后减小,恒应变速率拉伸时,在温度850℃、应变速率0.001 s-1条件下伸长率可达到993%;在同一变形温度下最大m值法拉伸能获得比恒应变速率法更好的超塑性,850℃时伸长率达到1353%;TC6合金在超塑性变形过程中发生了明显的动态再结晶,并随着应变速率和温度的升高动态再结晶行为增强。 相似文献
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热轧态Ti2AlNb合金超塑性变形行为的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
研究了热轧态Ti2AlNb合金在1193~1233K温度范围内和1×10-5~5×10-4s-1应变速率范围内的超塑性变形行为.结果表明,在上述试验条件下Ti2AlNb合金表现出良好的超塑性,最高延伸率超过600%;合金具有较高的应变速率敏感指数,计算得到Ti2AlNb合金超塑性变形的表观激活能为283.05kJ·mol-1.此时Ti2AlNb合金超塑性变形主要是受晶格扩散所控制的晶界滑动机制,动态再结晶是合金超塑性变形的重要协同机制. 相似文献
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TC6钛合金的超塑性变形研究 总被引:9,自引:0,他引:9
通过高温拉伸力学实验研究了T C6 钛合金在高温下的流动特性, 并利用扫描电镜观察了拉伸断口形貌, 分析了该合金的拉伸断裂机制。实验结果表明: ① 变形温度的升高和应变速率的降低, 有利于提高TC6钛合金的塑性变形能力; ②TC6 钛合金的最佳超塑性变形工艺参数为950 ℃, 0. 001s- 1, 最大延伸率为267%;③T C6 钛合金在拉伸断裂时以韧性断裂为主, 但在不同的变形温度和变形速率下伴随着不同程度的脆性断裂;④拉伸断裂从夹杂物或第二相粒子开始, 且随着变形温度的升高和应变速率的降低, 解理断口的比例减小, 韧性断裂特征变得明显。 相似文献
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本文主要就钛、硼对铝镁铸造合金组织和性能的影响进行了探讨。研究结果表明,同时加入钛和硼可细化晶粒,提高性能。 相似文献