CE/SE法模拟爆震波点火及传播过程

运用时空守恒元和解元(CE/SE)法模拟一维爆震波的形成及传播过程,分析产生爆震波的不同机理和DDT(爆燃-爆震转捩)过程的影响因素.采取激波点火和热点点火两种点火方式,分别对应SDT(激波-爆震转捩)和DDT过程,热点点火初始场采用线性温度分布和阶梯性温度分布,整个管道均为常压.用隐式梯形方法实现刚性源项积分.结果表明,SDT和DDT对应于不同的爆震波机理,并且DDT受点火区不同参数的影响,为研究爆震波点火和DDT过程提供了理论依据.     

加力燃烧室双层喷油杆内冷却气流动特性

对新型外涵引气冷却双层壁加力喷油杆的冷气流动特性进行了模拟实验,为双层喷油杆结构设计和冷却性能研究提供基础.通过对8套不同结构尺寸实验件的研究,得到了双层喷油杆冷却套管内气流流阻系数随来流质量流量的变化规律、流阻系数随双层喷油杆结构尺寸的变化规律和冷却套内气流雷诺数随进口总压的变化规律等.对8套实验件结果进行比较,综合三个因素最终选择了较为合理的新型双层喷油杆结构尺寸.这种尺寸的喷油杆流阻系数为1.2,迎风尺寸宽16 mm较为合适,相同工况下冷却气的雷诺数最大.     

凹腔油气匹配对驻涡燃烧室点火性能影响试验

针对一种以煤油为燃料的驻涡燃烧室,在前期研究的基础上对其前体油气匹配进行几种结构改变,探讨驻涡燃烧室头部油气匹配及后体气量变化时对其点火熄火的影响。对仅采用凹腔供油的驻涡燃烧室的贫油点火及贫油熄火特性进行了试验研究表明,随后体气量增加,总的贫油点火油气比先下降后上升,绝大部分工况下,总的贫油点火油气比在0.04以下;贫熄总油气随主流气量的减小先增大后减小;各个方案熄火总油气比都在0.004以下;凹腔前体进气温度的提高有利于驻涡燃烧室的点火熄火性能。     

火焰稳定器射流喷口形状对燃烧性能的影响

为了探讨层缘吹气式火焰稳定器的射流喷口形状对燃烧性能的影响，在来流50m/s，573K条件下，分别对连续长缝、不连续宽缝、均布圆孔三种不同喷口形状的火焰稳定器的燃烧性能进行了实验研究，对比了它们的贫熄特性、燃烧效率和流阻损失。研究发现，在实验条件范围内，连续长缝形喷口稳定器的燃烧性能较其他两种不连续喷口稳定器优越，具有较高的燃烧效率、较宽的贫熄边界和较小的流阻损失。     

尾缘吹气式火焰稳定器燃烧性能研究

在初步试验研究的基础上 ,对尾缘吹气式稳定器进行了结构改进 ,并进行了燃烧性能试验研究。探讨了新型稳定器的贫熄特性 ,分析了尾缘吹气速度与供油量对燃烧性能的影响 ,比较了稳定器前方供油与稳定器内供油的不同供油方式下的燃烧性能 ,并和 V型稳定器性能进行了对比。研究结果表明 ,新型稳定器是一种能稳定工作的可控高效低阻稳定器 ,在未来发动机加力尤其是外涵加力上具有应用前景。尾缘吹气并供油 ,改善了燃烧区燃油浓度分布。燃烧性能优于槽宽大 1倍的 V型稳定器。     

新型内突扩加力燃烧室方案可行性分析

介绍了一种新型内突扩加力燃烧室方案,具有质量轻、尺寸小、红外隐身功能突出等优点;在分析当前高推重比发动机需求的基础上,结合目前国内外加力燃烧室的技术水平,根据新一代军用发动机的加力燃烧室进气参数,论证了该方案所具有的现实可行性。     

带多圈环形V型稳定器的加力燃烧室两态燃油浓度分布计算

在流场计算和油珠碰壁处理上进一步发展和完善了轨道扩散模型，编制了适用于具有多圈环形V型稳定器和多种喷油布置的加力燃烧室两态燃油浓度计算的通用程序。用于实际加力燃烧室的浓度场计算，可以给出加力燃烧室任意截面上液态、气态和总态燃油浓度分布，各区域内燃油浓度的平均值和周向平均燃油浓度沿径向的分布。     

直射式喷咀垂直跨流喷油与沙丘驻涡稳定器匹配的实验研究

试验研究了直射式喷咀垂直跨流喷射时，进口气流速度、喷咀压降与稳定器径向位置等参数对沙丘驻涡（ＢＤ）稳定器截面燃油浓度分布的影响，并与沿ｚ向喷射情况作了比较。结果表明，垂直跨流喷油与ＢＤ稳定器的匹配比沿ｚ向（即水平方向）喷油好。为使良好气动特性与燃烧稳定性的ＢＤ稳定器获得推广与应用，必须考虑喷油方式、气流速度、喷咀压降与稳定器径向位置等参数对燃油浓度分布的影响。     

加力用气冷与气动雾化喷油杆的性能研究

本文提出了一种新型加力用喷油杆方案-气冷与气动雾化喷油杆.该方案既可降低喷油杆壁温,又可将冷却排气用于雾化而具有气动雾化的特点.本文用示温漆和红外热像仪对新型喷油杆的冷却效果进行了研究,用PDA对其雾化性能进行了研究,并将其与V型稳定器进行匹配燃烧试验,探讨了其对燃烧性能的影响.试验表明该新型喷油杆的冷却方案初步可行,并且它对雾化和燃烧性能的改善也表明将冷却气用于雾化是可行的.     

加力用气冷气动雾化喷油杆冷却性能数值模拟

对新型加力用气冷气动雾化喷油杆的冷却性能进行了数值模拟。通过模拟计算,得到该喷油杆壁面温度随进口参数、吹气压力和不同结构等的变化规律;结果表明,在1300K高温气流中吹气冷却后,喷油杆表面最高温度比不吹气时降低100～150K。