45NiCrlMolVA 钢助推器壳体的研制

选用 D6AC 钢设计制作助推器壳体。设计中不采用传统的强度设计理论,而是以断裂安全设计理论为基础,兼顾强度的原则来合理地选取σ_b、σ_s、K_(?)、K_(?)/σ_s 和厚度。经动、静加载的低温试验、脉冲载荷试验、低温和常温液压破坏试验,以及高温快速拉伸、应力腐蚀性能、环境、贮存等一系列试验,结果表明,壳体性能全部达到了要求的指标,无一例低应力破坏事故。这说明了选材、设计和工艺是合理的、可靠的。     

18%Ni马氏体时效钢焊接

本文针对18％Ni超高强度马氏体时效钢具有高强度、高韧性的优异综合性能，强调焊接18％Ni钢时，应采用等韧焊接原则和严格控制各种工艺参数的重要意义，并以高压容器焊接试制为实例，证明采用 18 ％ Ni钢作为高压容器焊接结构材料是可行的。 为进一步提高焊缝综合性能，本文分析了其显微组织与性能关系，指出高合金马氏体时效钢焊缝奥氏体相偏析是不能完全避免的，同时提出使其减少和细化的几点看法。     

铝-6%镁合金超塑性研究

本文介绍了铝-6%镁合金超塑性研究的情况。通过对工业铝合金LF6进行材料细化处理,使其具有超塑性,并研究了对超塑变形有影响的各种因素,经测试获得了与超塑性有关的各种参数。另外对该材料变形过程中的微观结构如晶粒度、位错、空洞、晶界滑移及其变化规律也进行了初步研究。在成形方面制作了四种不同形状的零件,质量均很理想。     

18%Ni马氏体时效钢相变诱发塑性的初步研究和应用

本文介绍了18％Ni马氏体时效钢相变诱发塑性的初步研究与应用。对18％Ni马氏体时效钢的相变诱发塑性与温度、应变速度等因素的关系进行了分析选择,并将所选最佳参数应用于半球形件的成形和整形,使一批有缺陷的半球形件成为合格产品.取得了明显的效益。这种方法可以推广使用。     

18%Ni 马氏体时效钢球形高压容器的研制

本文根据有关资料的介绍,对各种超高强度钢进行了比较,并根据比较结果选择了18%Ni 马氏体时效钢作为球形高压容器的材料。对18%Ni 马氏体时效钢的冶炼工艺、热处理制度、半球成形工艺、焊接工艺和防腐工艺进行了研究和分析。结果表明,选用18%Ni 马氏体实效钢作为球形高压容器的结构材料是正确的、合理的,所确定的工艺是可行的、成功的。研制的容器巳达到了要求的技术指标。     

正激波后OH A~2∑~+──X~2∏瞬态光谱的测量

用光学多道分析仪（OMA光学系统）测量了氢氧燃烧驱动激波管中典型状态下正激波后高温空气不同时刻的瞬态光谱。光谱结果显示高温空气的光谱中有很强的OHA2∑＋─X2∏光谱。通过采用线线合成光谱的方法得到激波后不同时刻高温空气中OH分子的转动温度。     

LF6铝合金超塑性应用分析

LF6铝合金具有较好的超塑性,适合进行复杂型面平板件的超塑成型。研究了超塑性变形后材料的金相组织变化及力学性能变化,得出,单轴拉伸试样随着超塑变形量的增大、强度随之下降。变形小于50％时,强度可保持在290MPa以上,延伸率可在17％以上。对薄板气胀成型件,由于是双轴拉伸,受力比较复杂,当减薄率小于37％时,其强度仍可保持在290MPa以上。即强度损失小于9.7％。对一般受力结构件,最大变形部位宜限制在50％以内,对非受力件可视具体情况而定。     

超塑性变形过程中的空洞分析

在超塑性变形过程中对Al-6%(重量)Mg合金试样内部空洞的形貌、分布和大小等进行了观察分析,表明截面变形最大的部位,其空洞容积(V)的百分含量及空洞平均半径(r)也最大。空洞对应变速率也很敏感,提高应变速率,V和r值均随之下降。计算表明,空洞扩散成长方式转换至指数定律成长方式的临界空洞半径(r_c)为2.4μm。当r>r_c时,[dr/dε]_p随着r的提高而迅速提高。根据实验结果,提出了超塑性材料对空洞容积百分含量的容忍度概念。并得出该材料在773K、ε=1.67×10_(-4)S_(-1)时的拉伸变形,其容忍度为V_t=18%。     

D6AC 钢助推器壳体试制工艺

本文介绍了 D6AC 钢助推器壳体的试制工艺,对该钢的冶炼方法与其性能的关系、强力旋压工艺、锻造及冲压工艺、焊接工艺、热处理工艺和机加工工艺等进行了探索。结果表明,D6AC 钢可以满足该助推器壳体设计要求。     

宽滞后记忆合金及应用

在实际工程应用中,NiTi二元记忆合金尚存在着不足。其使用的转变温度范围较窄,A.处在深低温处,因而用其制作的器件在安装使用前需贮存在液氮中,给应用带来不便。NiTiNb合金是在NiTi合金基础上加入第三元素Nb,从而获得较宽的相变滞后效果,使得奥氏体逆转变温度提高,M_s-A_s范围加宽,从而解决了上述存在的不足。