喉衬传热的差分近似计算

固体火箭发动机喷管喉衬传热计算要求确定燃气传给喷管壁的热流量井计算喉衬壁中的热传导。对碳基喉衬,不考虑其微量烧蚀及附面层内化学反应效应时,对流换热系数常用巴兹快速估算公式;轴对称喉衬壁中温度分布及其随时间的变化,可以采用把喉衬划分为相互之间热传递忽略不计的众多空心圆管的方法、求解壁中的瞬态热传导。方程的定解条件是初始温度分布、喉衬内外表面的对流换热及不同料层的界面接触方程。 本文给出了求取数值解的显式差分方法及其程序框图。计算结果同地面试车状态下温度测量相当接近,能为工程计算接受。本法尚可用于热物性随温度变化的情况,只是稍微作些补充运算;对单室双推力发动机也同样适用。     

喉衬热结构数值分析

本文采用变分原理有限元法计算喉衬内部的温度、热应变和热应力分布及其随时间变化,并给出计算程序框图。与解析解相比,温度及应力计算具有相当的精度,工程计算亦取得良好效果。     

石墨喉衬热化学烧蚀计算

本文讨论了石墨喉衬材料烧蚀机理,认为在固体火箭发动机燃气流条件下,石墨碳与燃气中的水和二氧化碳的化学反应,是最主要的热化学烧蚀反应,其过程是动力学控制的;有关的动力学参数与石墨材料的结构与工艺有关,应由地面试验结果确定。据此假设,本文提出工程计算方法,其计算结果与例举的发动机地面试车后喉衬扩大量实测数据基本接近、与实际过程颇为吻合,有一定的精度。     

固体火箭发动机烧蚀/侵蚀试验

空气动力学研究中心、七机部、科学院、上海8252所等八个单位组成的联合试验组,从80年11月至81年5月,在7013厂先后进行了9次烧蚀/侵蚀试验。 试验在FG-9发动机排气中进行。排气温度约2000°K,排气速度为2500米/秒,排气压力为1.5公斤/厘米~2,排气中Al_2O_3含量为30％(重量百分此),模型为球锥形,R15毫米,半角11°,底部φ60毫米、由试验端头和底座组合而成。试验时端头驻点离喷管出口截面50毫米。测试项目有电影摄影,定时摄影,外形测量,表面辐射温度测量。支架采用非冷却的钢结构。试验结合发动机正常试车进行。试车情况表明:这样的试验对发动机试车没有影响,试验结果见表1。     

壳体用低合金超高强度钢30Cr3SiNiMoVA通过技术鉴定

由中国科学院金属研究昕、上海第三钢铁厂,上海第五钢铁厂,上海新力机器厂联合研究、试制的壳体用低合金超高强度钢30Cr3SiNiMoVA已于1981年12月初在福建厦门通过技术鉴定。 壳体用低合金超高强度钢30Cr3SiNiMoVA(以下简称30Cr3钢)是在总结国内外低合金     

固体火箭喷管残骸的解剖与分析

介绍单室双推力发动机喷管残骸解剖检测结果,并对解剖中出现的现象进行理论分析。指出复合材料因工艺系人工操作很难做到材质均匀一致,其结果是实际的热防护部件烧蚀后退量差别相当大。热防护设计应充分考虑这一客观事实,在厚度设计时留有充分的余地。严格控制复合材料制造工艺,提高制品质量也是十分重要的。     

价值分析在喷管设计中的初步应用

为了增强功能、降低成本,在研制发动机喷管时初步应用了价值分析原理.介绍了价值分析原理和方法,着重对喷管价值进行了分析.试制和试验证明,应用价值分析原理设计的喷管,工艺简单,合格率高,工作可靠,且性能满足设计要求.