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41.
我们试图用测量座舱周围热状态来预计起飞前一等战斗值班的一小时内座舱的热状态特性。试验在贝尔206和212直升机上进行。试验时一个乘员在座舱内,舱门在打开位置。 相似文献
42.
对将增强碳/碳纤维块体切削成球锥外形的工艺,块体热膨胀系数异性轴指向可以极大地影响球锥热应力大小,存在优化设计的潜力。本文对增强碳/碳不同主轴方向弹性模量比值下的球锥最小热应力优化特性进行了研究,发现以1为界,不同模量对比关系下的优化特征是完全不同的。在本文加热条件下,当异性轴模量小于同性面模量时,优化曲线对温度场变化很敏感,以块体异性轴和球锥横截面成±42.9夹角时热应力最小;当异性轴模量大于同性面模量时,优化曲线随加热时间变化不大,以块体同性面与球锥对称轴平行或成小锐角时热应力最小。一般而言,工艺设计中应避免用模量大的主轴方向指向球锥对称轴方向。 相似文献
43.
将SiC纤维引入到C/PyC/SiC中,有望减少因C纤维与SiC基体热膨胀系数不匹配而导致的基体残余热应力。研究了C纤维和SiC纤维混编方式和混编比例对复合材料残余热应力的影响规律。采用有限元法建模、计算了纤维混编接触分布和相间分布复合材料的残余热应力,结果表明:(1)与C/PyC/SiC比,C纤维和SiC纤维混编增强SiC基复合材料可减少SiC基体的残余拉应力;(2)相同混编比例时,纤维混编接触分布((x C-y SiC)/PyC/SiC)复合材料的基体轴向残余应力比纤维混编相间分布((x C×y SiC)/PyC/SiC)复合材料基体的小;(3)以纤维混编接触分布为例,SiC基体的轴向残余应力随混编复合材料中SiC纤维的增加而减小,但当C纤维和SiC纤维的混编比例由1∶2变为1∶4时,基体的轴向残余热应力仅从174 MPa下降到170 MPa。 相似文献
44.
液体火箭发动机发汗冷却推力室的结构层板可能出现受热皱损。采用三边简支、一边自由的矩形薄板,应用伽辽金法,提出满足边界条件的试函数,求解了层板的扩散流动区任意温度分布下的非均匀热应力的结构稳定性问题。以温度分布为线性时的热应力为例,分析了典型的层板发汗冷却结构的受热变形,获得了层板发汗缝隙宽度和层板厚度之间的关系,并与均布热应力计算结果进行了对比,得到了避免层板受热皱损的更精确的计算方法。 相似文献
45.
46.
本文设计了一个求解球对称热应力的模型问题。从结点位移的解析解出发,利用有限元的位移线性插值函数,按照结点平均、单元平均或在单元重心取值等方法,计算应力和应变,然后与对应的解析解比较。结果表明,除按结点平均取值法算得的周向应变在理论上无误差外,其余量在内点具有二阶精度,在边界上为一阶精度;并表明了它们与温度梯度指数n的关系,应变的相对误差正比于n~2/31,应力的相对误差正比于n~3/31。因此,即使结点位移无误差,此时仍应以n~3Δr~2/31的误差阶作为单元划分的参考准则。 相似文献
47.
张建云%孙良新%洪平%华小珍 《宇航材料工艺》2004,34(4):32-34,43
采用无压渗透法制备了SiCp/ZL101复合材料,测定了SiCF/ZL101复合材料在25℃-400℃区间的线膨胀系数值,运用理论模型对复合材料的线膨胀系数进行了计算,分析了热膨胀性能的影响因素。结果表明,复合材料的线膨胀系数比基体合金显著降低,Turner模型对SiCp/ZL101复合材料线膨胀系数的计算值与实验值相接近,复合材料热应力引起线膨胀性能的变化随温度的不同而不同。 相似文献
48.
对处在高温下工作的发动机结构和核反应堆结构进行非弹性分析,以塑性力学增量理论为基础,采用Hsu-Bertel多项式函数的流动曲线,导出了热弹塑性蠕变应力分析的本构方程及相应的有限元列式,将热弹塑性蠕变有限元程序进行移植、修改;选取典型算例进行数值试验,与算例已有结果比较,符合良好,从而验证了本模型和程序的可靠性和有效性。 相似文献
49.
50.
本文在固体物理学、热力学和热弹性理论的基础上,推导出新的抗热应力参数R_N=aS_t/γb和R'_N=aS_t/b,其中a为导温系数,S_t为抗拉强度,γ为格林爱森常数,b为毕奥数中的特征尺寸。对于反应烧结Si_3N_4的抗热震性,新的抗热应力参数R'_N的预测结果与实验结果的符合性相当好;并将R'_N与传统的抗热应力参数R=(1-μ)S"/αE和R'=λR相比较后发现,其预测结果的有效性顺序是R相似文献