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41.
预拉伸板轧制-拉伸残余应力的计算机仿真 总被引:11,自引:2,他引:9
为消除铝板冷轧过程中产生的残余应力,采用弹塑性大变形有限元法对变形区内残余应力的分布进行数值模拟.通过分析不同轧制工况对残余应力分布的影响,得到不同压缩量对轧制残余应力的影响; 并对不同轧制工况后的板材进行参数拉伸,得到拉伸力大小、拉伸变形量大小对残余应力消除效果的影响值.模拟结果表明适当的拉伸(2%左右)可以均匀细化、部分消除残余应力,减小残余应力对后续加工的影响. 相似文献
42.
六边形薄壁结构被广泛应用于吸能防护领域。为提升六边形薄壁管的吸能性能,对常规六边形薄壁管和内凹六边形薄壁管在横向压缩载荷作用下的变形模式和吸能性能进行对比研究。针对这2种六边形管分别建立考虑应变强化效应的理论模型,运用商业软件ABAQUS进行有限元分析。对比理论模型和有限元分析得到的六边形管变形模式及载荷-位移关系,理论结果和有限元结果具有良好的一致性。针对2种六边形管,分别设置不同的侧边倾斜角,探究不同六边形管在横向压缩载荷作用下的塑性变形行为和吸能性能。结果表明:内凹六边形管相比于对应的常规六边形管具备更优的吸能性能,内凹六边形管的冲程效率和总吸能分别为对应的常规六边形管的1.41~1.62倍和1.79~1.83倍。另外,内凹六边形管所需的横向安装空间更小。 相似文献
43.
采用高碳钢的三体冲击磨料磨损,从金相分析的角度探讨了磨料磨损机理,即裂纹与空洞的形成及其分布规律和裂纹的扩展过程。 相似文献
44.
薄壁圆筒加对轴向压力液压成形是一种新型成形工艺.然而,目前对变形力的确定几乎都采用自己一套适用性很狭的经验公式,.或采用大吨位的压力机盲目试探,而无一种预先确定变形力的工程计算公式.该文依据塑性变形的从本方程式和塑性力学理论,用应力分析法对加轴向力液压成形变形力进行了理论解析,且根据工件几何尺寸,作为液压成形的理论依据. 相似文献
45.
46.
高强度铝合金小裂纹疲劳扩展规律研究 总被引:1,自引:0,他引:1
考虑了高强度铝合金表面局部塑性变形特点,并引入小裂纹尖端屈服应力的渐变规律,分析了裂纹尖端屈服应力的这种变动对裂纹张开应力变动规律的影响,同时它还与T应力共同作用使得线弹性断裂力学不再适用于预测小裂纹尖端塑性区。据此可以解释小裂纹扩展的规律,并与高强度铝合金的实验结果基本吻合。 相似文献
47.
48.
在切削速度范围157~314m/min内,在23-1析因设计的基础上,对兵器用难加工材料超高强度合金钢进行了高速干式铣削试验。在考查表面特征测量值———表面粗糙度变化规律的基础上,深入分析了加工表面层一定深度内微观金相组织变化规律与显微硬度变化规律。研究结果表明,高速切削超高强度合金钢时,切削用量对工件表面层组织特性有显著影响;高速加工过程对可见表面之下会产生塑性变形堆积层、回火马氏体、过度回火马氏体和回火索氏体等变化;当以较高的切削速度铣削超高强度合金钢时,选择较大的每齿进给量对工件表层金相组织造成的影响较小。 相似文献
49.
热轧态Ti2AlNb合金超塑性变形行为的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
研究了热轧态Ti2AlNb合金在1193~1233K温度范围内和1×10-5~5×10-4s-1应变速率范围内的超塑性变形行为.结果表明,在上述试验条件下Ti2AlNb合金表现出良好的超塑性,最高延伸率超过600%;合金具有较高的应变速率敏感指数,计算得到Ti2AlNb合金超塑性变形的表观激活能为283.05kJ·mol-1.此时Ti2AlNb合金超塑性变形主要是受晶格扩散所控制的晶界滑动机制,动态再结晶是合金超塑性变形的重要协同机制. 相似文献
50.
张益华 《南京航空航天大学学报》1996,28(2):193-198
对20CrMnTi在720~830℃的温度循环下的动态超塑性现象进行了研究,获得了210%的伸长变形,探讨了多种条件对变形的影响,金相显示了微观晶粒的长大和拉长。同时研究了变形时应力和应变速率以及应变和温度的关系,并据此测得该材料的动态超塑性应变速率敏感指数可达0.7。 相似文献