全文获取类型
收费全文 | 300篇 |
免费 | 65篇 |
国内免费 | 37篇 |
专业分类
航空 | 244篇 |
航天技术 | 65篇 |
综合类 | 42篇 |
航天 | 51篇 |
出版年
2023年 | 8篇 |
2022年 | 17篇 |
2021年 | 11篇 |
2020年 | 13篇 |
2019年 | 19篇 |
2018年 | 18篇 |
2017年 | 12篇 |
2016年 | 20篇 |
2015年 | 13篇 |
2014年 | 13篇 |
2013年 | 8篇 |
2012年 | 14篇 |
2011年 | 22篇 |
2010年 | 15篇 |
2009年 | 28篇 |
2008年 | 24篇 |
2007年 | 20篇 |
2006年 | 13篇 |
2005年 | 13篇 |
2004年 | 13篇 |
2003年 | 11篇 |
2002年 | 13篇 |
2001年 | 6篇 |
2000年 | 3篇 |
1999年 | 7篇 |
1998年 | 7篇 |
1997年 | 5篇 |
1996年 | 7篇 |
1995年 | 9篇 |
1994年 | 4篇 |
1993年 | 4篇 |
1992年 | 1篇 |
1991年 | 2篇 |
1990年 | 2篇 |
1989年 | 3篇 |
1988年 | 3篇 |
1986年 | 1篇 |
排序方式: 共有402条查询结果,搜索用时 218 毫秒
321.
为了研究纯径向向心涡轮出口对流撞击掺混流动组织结构,采用大涡模拟对圆周进气的对流掺混流动进行了数值仿真,并用本征正交分解(POD)方法,提取和分析了不同阶模态下的流动结构。结果表明:在水平截面,底部中心形成一个滞止区,两侧壁面附近均存在一个回流区,且流动是近似对称的;在剪切力作用下,沿流动方向,旋涡结构的不稳定性增强,上游三维涡环结构逐渐拉伸、膨胀,破裂为复杂的涡辫或发卡涡结构,这增强了掺混,从而使得流体间的动量和能量交换增强;POD结果中第1阶模态所占的能量权重最高,表明脉动场中的大部分能量主要集中在此模态,此模态中的流动结构为主要流动结构。 相似文献
322.
323.
324.
325.
326.
旋转弯管内耦合对流换热特性研究 总被引:5,自引:0,他引:5
由于离心力,科氏力,和离心型浮力(Centrifugal-type Buoyancy force)同时出现,使得旋转弯管内的流动和换热特性更为复杂。本文考虑了温度与密度的耦合关系,对旋转弯管的对流换热问题进行了数值研究。分析了不同F数(科氏力和离心力之比),Ran数(旋转Rayleigh数),以及Ro数(Rossby数)下的二次流动、轴向主流、温度场、摩擦系数比、努塞特数比变化规律。为工程上解决旋转弯管道内耦合对流换热问题提供了可靠的理论依据。 相似文献
327.
武丁二 《中国民航学院学报》2003,21(1):55-58
介绍了一种应用旋转法布里-珀罗(Fabry-Perot)干涉仪测量温度场的方法。该方法采用了光学计算机层析(optical computerized tomography)技术。测量了平板自然对流的温度场,实验证明结果良好。 相似文献
328.
靳永军 《西安航空技术高等专科学校学报》2001,19(2):27-29
本通过对报表表外信息揭示的内容,原因及存在的问题的阐述,提出了解决表外信息揭示质量问题的对策。 相似文献
329.
将预冷过程引入高超声速涡轮发动机可以降低进入压气机的空气温度,提高可用增压比,增加发动机推力。为研究预冷器热力性能变化规律,对预冷器的结构形式和换热形式进行了分析,建立了以高热沉碳氢燃料为冷源的渐开线型预冷器分段热力计算模型,指出冷热流体均经历大温度变化的预冷器必须分段进行热力计算。研究了燃油流量、空气出口温度、预冷器结构参数等因素对预冷器热力性能的影响,得出结论:由于微细换热管数量达到数万量级,管内流动层流占比较大;燃油流量增加时,预冷器冷却能力增强且重量减轻,但吸热后的燃油不一定能全部用于燃烧,造成推力浪费;降低空气出口温度有助于提升发动机推力性能,但会造成预冷器重量增加和空气压力损失增大;管束横纵向间距均为1.5倍管径时,顺排相比于叉排排列,空气侧对流换热能力差,预冷器重量和空气压降均较大;管束横纵向间距对预冷器热力性能有较复杂影响。研究结论可为未来相似结构管束式预冷器的设计、验证和性能分析提供支撑。 相似文献
330.
针对一个高超声速进气道,设计了不同高度的钻石形和斜坡形转捩带,在来流马赫数为6,攻角为1°工况下,通过风洞试验与三维数值模拟相结合的方法,研究了转捩带对进气道壁面热流密度、压强、隔离段入口处总压和马赫数分布的影响.数值计算与风洞试验在壁面压强、进气道总压和马赫数上吻合较好,在壁面热流密度上相差约35%.研究结果表明:钻石形和斜坡形转捩带都可以有效地实现强制转捩.此外,随着转捩带高度的增加,转捩区域逐渐前移,直至转捩带后缘.对于已经起动的进气道,转捩带对进气道下壁面静压几乎不产生影响,但会使得隔离段下壁面附近的总压和 马赫数有所下降,从而导致从隔离段入口直至整个隔离段的质量加权总压和流量均下降3.5%左右,而质量加权马赫数的下降量则并不明显,在1%左右. 相似文献