全文获取类型
收费全文 | 1164篇 |
免费 | 523篇 |
国内免费 | 105篇 |
专业分类
航空 | 1733篇 |
航天技术 | 15篇 |
综合类 | 37篇 |
航天 | 7篇 |
出版年
2024年 | 12篇 |
2023年 | 54篇 |
2022年 | 53篇 |
2021年 | 55篇 |
2020年 | 70篇 |
2019年 | 72篇 |
2018年 | 43篇 |
2017年 | 93篇 |
2016年 | 72篇 |
2015年 | 80篇 |
2014年 | 102篇 |
2013年 | 74篇 |
2012年 | 75篇 |
2011年 | 72篇 |
2010年 | 69篇 |
2009年 | 74篇 |
2008年 | 70篇 |
2007年 | 68篇 |
2006年 | 58篇 |
2005年 | 45篇 |
2004年 | 56篇 |
2003年 | 39篇 |
2002年 | 37篇 |
2001年 | 24篇 |
2000年 | 38篇 |
1999年 | 20篇 |
1998年 | 26篇 |
1997年 | 35篇 |
1996年 | 32篇 |
1995年 | 34篇 |
1994年 | 20篇 |
1993年 | 37篇 |
1992年 | 31篇 |
1991年 | 19篇 |
1990年 | 17篇 |
1989年 | 14篇 |
1986年 | 2篇 |
排序方式: 共有1792条查询结果,搜索用时 265 毫秒
151.
152.
153.
跨声速低反动度吸附式压气机的静叶流道中不但有附面层抽吸,还会存在由于低反动度设计而产生的激波,因而流动现象异于常规压气机,非定常效应明显,故采用非定常数值模拟方法,对跨声速低反动度吸附式压气机的内流场展开研究。通过选取两个最具代表性的时刻,探究了转静子干涉对该压气机气动性能以及内流场的影响。结果表明:非定常不同时刻的效率峰谷值之差达0.937%,流动的非定常性很强。转子尾迹对静子流道中展向抽吸缝前的区域干涉作用明显。在静叶流道中,分离主要存在于三个位置:30%弦长位置、尾缘顶部以及尾缘根部,其中静叶吸力面侧30%弦长位置的分离原因是激波与附面层干扰,且该处部分低能流体的吸除方式为"螺旋路径吸除",并详细分析了其对流场的积极和消极影响。此外还建立了激波尾迹干涉——激波与附面层干扰——非定常效率波动这三者之间的联系,找出了非定常效率波动的原因。 相似文献
154.
基于对跨声速轴流压气机内部失稳触发机制的认识,设计了一种新型多圆柱孔式处理机匣结构。对带该处理机匣的跨声速轴流压气机转子Rotor-37的内部流动进行了全三维非定常数值模拟,结果表明该新型多圆柱孔式处理机匣结构可使压气机的综合裕度提高6.5%,而最高效率点效率仅降低0.19%。对多圆柱孔式处理机匣的扩稳机理进行了详细分析,结果表明处理机匣能有效消除低速流体团引起的通道阻塞现象,并将低速阻塞流体团抽吸进入处理机匣容腔,然后从前端喷口预旋喷出以抑制叶顶区域的流动分离,从而有效提高跨声速轴流压气机的失速裕度。 相似文献
155.
基于PSP技术的压气机跨声叶栅表面压力场测量 总被引:1,自引:0,他引:1
《燃气涡轮试验与研究》2015,(4):57-62
为测量压气机跨声叶栅表面压力场,选择美国ISSI公司的Binary FIB PSP(压敏涂料),并根据涂料和跨声叶栅合理搭配相机和光源系统,对涂料进行标定。设计了两种不同的光路布局和拍照方案,获取了吸力面与压力面在多个攻角和马赫数下的试验数据。结果表明:对于压气机叶栅试验,打光和相机采取侧向布局效果更好。在0°攻角下,吸力面的吸力峰靠近前缘;随着攻角的变大,吸力面气流在靠近前缘很短距离完成加速和静压下降过程,然后沿弦长方向开始减速,压力面气流在叶片前缘附近很短距离内完成减速增压过程。当马赫数达到0.8时,叶栅通道出现了激波;随着进口马赫数的提高,叶片吸力面和压力面表面的静压值变小。 相似文献
156.
157.
为了研究旋转进口畸变对于压气机失速过程的影响,以及探讨最易诱发压气机失速的扰动频率即特征频率存在性的问题,采用非定常方法计算研究了4种不同频率的进口旋转畸变对跨声压气机Rot or37失速起始过程的影响。结果表明:在同样幅值条件下,当旋转频率与失速扰动频率相近时的畸变会引起失速,反之亦然;进口畸变的低压区引起部分叶片通道内流动结构失稳后,在叶尖泄漏涡破碎的作用下通道内形成严重堵塞,从而导致压气机失速。该方法能够较好地描述转子中失速团的发展过程,同时得出了进口畸变频率对失速过程影响的物理机制。 相似文献
158.
159.
160.
航空轴流压气机的设计、加工及装配要求极严,本文针对七级轴流压气机试验件在总装中出现的某些问题进行分析和处理。得出的结论可供类似的设计、装配借鉴。 相似文献