固体火箭发动机烧蚀/侵蚀试验

空气动力学研究中心、七机部、科学院、上海8252所等八个单位组成的联合试验组,从80年11月至81年5月,在7013厂先后进行了9次烧蚀/侵蚀试验。 试验在FG-9发动机排气中进行。排气温度约2000°K,排气速度为2500米/秒,排气压力为1.5公斤/厘米~2,排气中Al_2O_3含量为30％(重量百分此),模型为球锥形,R15毫米,半角11°,底部φ60毫米、由试验端头和底座组合而成。试验时端头驻点离喷管出口截面50毫米。测试项目有电影摄影,定时摄影,外形测量,表面辐射温度测量。支架采用非冷却的钢结构。试验结合发动机正常试车进行。试车情况表明:这样的试验对发动机试车没有影响,试验结果见表1。     

粒子侵蚀潜入喷管端头的质量损失率计算

粒子侵蚀对潜入式喷管端头的影响非常明显,已引起了喷管设计人员的关注。本文介绍了粒子侵蚀喷管的烧蚀计算。分析与计算结果表明,对喷管潜入段端头区主要是粒子侵蚀(即机械剥蚀)造成的质量损失,热化学烧蚀仅占总损失量的25%左右。喉道区及扩散段,则为热化学烧蚀。计算结果表明:粒子侵蚀引起的质量损失与粒子速度、粒子半径、粒子冲角有关。粒子半径越大,造成的质量损失越大,粒子冲角越大,造成的质量损失也越大,而冲角的影响作用更明显。对有粒子侵蚀时典型喷管的烧蚀计算结果与试验测量结果比较表明,用本文提供的方法所得到的理论计算值与试验测量值符合较好,能满足工程设计的需要。     

粒子侵蚀的相似规律及实验模拟问题

本文探讨了粒子侵蚀的相似规律,给出了粒子侵蚀实验的模拟参数,讨论了相似规律在实验模拟中的应用及实验模拟问题。     

《推进技术》1993年度总目次

第1 期发动机 固冲火箭技术的发展与展望—………………………………………·毛根旺 何洪庆(1) 二元进气道非均匀超音来流试验研究—……………………·张鲤元 Meter G E A(9) 三维燃烧移动边界计算网格示踪技术…………………刘 宇 蔡体敏 吴,C平等(1必) 进气道出口大畸变流场的模拟……………………。………………··梁德旺 张世英(22) 燃气舵外围流场计算………………………………………………… 马丽滨 何洪庆(28) 毛细管流量系数实验研究……………··。………………………………………周汉申(34) 粒子侵蚀问题的研究…………………     

限定侵蚀燃烧压力峰的设计准则

本文论述了在一般情况下J值衡量侵蚀燃烧压峰比的合理性,提出了值作为评定侵蚀燃烧压力峰限制参数的局限性和不确切的理由。并导出了存在界限流速位置时平均燃速系数的计算。     

复合推进剂侵蚀燃烧实验研究

本文阐述了两种复合推进剂(聚氨脂、丁羟)燃烧特性的高速摄影研究方法。通过测定和计算,得出了侵蚀比与中心气流速度系数及压力的关系式。结果表明,燃速低的推进剂比燃速高的推进剂对中心气流速度和压力更敏感,即侵燃更严重。两种推进剂的侵蚀界限速度都随压力的上升而下降。在相同压力下,燃速低的推进剂的界限速度值比燃速高的推进剂更容易发生侵燃。     

变推力液体火箭发动机烧蚀推力室的设计计算

液体火箭发动机推力室的烧蚀冷却是一种新的冷却技术.本文介绍了烧蚀冷却的机理、变推力火箭发动机推力室中换热系数的计算、烧蚀速率和侵蚀速率的计算、室壁中温度的计算以及由于烧蚀冷却所引起的性能损失的计算等,可供设计烧蚀冷却推力室作参考.     

Kapton抗原子氧侵蚀的Al2O3涂层研究

在原子氧侵蚀地面模拟设备中对Kapton和利用反应溅射制备的Al2O3涂层进行了原子氧暴露实验，并采用XPS和SEM等分析手段对暴露前后试样表面的物理和化学变化进行了研究。结果表明，Kapton试样遭受了严重的侵蚀，质量损失较大；Al2O3涂层质量变化很小，对基体提供了良好的保护作用。XPS分析结果表明，Kapton的羰基与原子氧作用时形成CO2，随后CO2气体脱附。反应溅射的Al2O3涂层是富Al的，初始暴露时由于氧化反应而质量有少许增加，随时间延长，涂层变得完全符合化学计量。     

丁羟推进剂侵蚀燃烧实验研究

本文研究配方中铝含量不同、催化剂含量和种类不同、燃烧表面粗糙度不同,以及无侵蚀的燃速不同时,丁羟推进剂的侵蚀燃烧特性.试验结果表明,凡是能使推进剂无侵蚀的燃速提高的措施,均可减轻推进剂的侵蚀燃烧,如果无侵蚀燃速相同,燃面粗糙度越大,侵蚀越严重.     

铝合金粘接表面的处理技术

本文从粘接表面作用机理的研究入手，简述了目前通行的FPL侵蚀、磷酸阳极化(PAA)、P2侵蚀和铬酸阳极化(CAA)这四种铝合金粘接表面处理技术的特点和方法。