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171.
电容器涌入电流的抑制,是TSC式消弧线圈设计中要考虑的一个重要问题.文章对TSC式消弧线圈的工作原理和运行特点进行了分析,对电容器投入电网运行时的涌入电流分两种情况进行了研究,得出了TSC式消弧线圈涌入电流的计算方法.最后给出抑制涌流的两种方法-零压差投入和串联扼流线圈. 相似文献
172.
一种供电特性试验设备的实现方法 总被引:1,自引:0,他引:1
随着航空电子技术的发展,实现对航空电子设备供电特性的自动化检测就变得日益重要。介绍了一种在实验室环境下实现供电特性试验自动化测试的方法。根据国内外现行的相关测试标准对机载电子设备的供电特性测试要求,以及实验室原有电源测试设备,从硬件结构和软件程序两方面进行了分析;并进行硬件改造、软件升级,设计了输出管理部件、增加了高精度可控源、更改了部分测试程序,实现了输入浪涌、输入瞬变等测试功能,从而完成机载电子设备的供电特性试验。 相似文献
173.
面向适航的航空发动机非线性气动热力建模方法综述 总被引:2,自引:2,他引:0
对适航规章关注的喘振和吸雨、吸雹等特殊运行环境安全问题中,航空发动机非线性气动热力模型建立方法开展需求分析及其进展综述。在分析发动机动态特性和过渡态仿真方法基础上,提炼了民用大型航空发动机喘振、吸雨和吸雹仿真的气动热力建模要素。分析认为:相对于容积动力学和传热动力学,转子动力学是发动机最重要的动态特性;流量法仿真精度更高,容积法更适宜于描述发动机高频特性;符合性验证仿真建模可在基于部件匹配的气动热力模型基础上,纳入喘振、吸雨、吸雹的模型要素。分析结果可支持基于试验数据和服役数据进行仿真工具的开发。 相似文献
174.
为评估同轴离心式喷嘴燃烧稳定性裕度,开展了两种不同缩进长度喷嘴的稳定性试验研究。试验中燃料流量不变,逐步增加氧化剂流量,两种喷嘴在相同的混合比(2.28)发生振荡燃烧,均对应燃烧器第二阶纵向声模态频率。喷嘴A(缩进长度8.5mm)和喷嘴B(缩进长度12.5mm)最高振荡幅值对应的混合比分别为2.28和2.81。基于二阶非线性耦合振子模型,利用喷嘴稳定燃烧阶段的压力数据,分别从频域和时域识别系统衰减系数,发现两种方法得到的衰减系数在数量上一致,验证了两种分析方法的等价性。喷嘴A在不稳定发生前衰减系数突然增大,喷嘴B衰减系数呈递减趋势,不稳定发生时降到0.03以下,说明衰减系数可以评估喷嘴的稳定性裕度,但需要考虑噪声相干共振等非线性现象的影响。 相似文献
175.
176.
局部喘振的发生机理 总被引:2,自引:1,他引:1
为了深入研究高负荷压气机的失稳机制,明确失稳先兆局部喘振现象的发生机理,总结了某跨声压气机在均匀进气不同工作转速下失稳过程的实验结果,继而对其在进气畸变条件的失稳过程开展实验和数值研究.结果发现:在均匀进气条件下,局部喘振在低转速时并未发生,而发生于高转速情况下,推断局部喘振的发生与压气机叶根区域的相对高负荷有关.随后在高转速下降低叶根负荷,则局部喘振现象不再发生;而在低转速下升高叶根负荷,则局部喘振现象发生.所以得出结论,压气机叶根相对高负荷确实为局部喘振的发生条件.对于所研究的压气机,如果近失速点叶根扩散因子超过0.6,则会发生局部喘振现象. 相似文献
177.
178.
对某型收音机发动机压比防喘控制装置中的最关键部件流控压比传感器的工作原理,结构参数的选取及压比突降特性进行了分析,认为:调节发动机压比工作点的大小,只有通过发迹劈距H值一实现;把喷开形状做成拉瓦尔管形,接受嘴张角α做成90°-120°,就可改善压比突降特性,扩大压比工作点的变化范围。 相似文献
179.
某型涡扇发动机喘振信号器是综合电子调节器的重要附件之一,如何仿真和虚拟喘振信号器,对发动机喘振试验仿真及综合电子调节器的数字化研究都具有重要意义。通过MATLAB软件仿真论证了虚拟传感器设计的可行性,并根据虚拟仪器技术,充分利用现有资源,设计完成了替代原喘振信号器的虚拟传感器。 相似文献
180.
飞机鲁棒控制器的设计及检验 总被引:1,自引:0,他引:1
针对飞机鲁棒控制器设计中的检验问题,介绍了系统检验标准,讨论了系统检验的重要性,重点阐述了对系统进行稳定裕度检验、性能指标检验以及控制器脆弱性检验的方法。提出了利用军标要求对鲁棒控制系统进行性能指标检验,并给出了相应控制器脆弱性的检验方法。对某型飞机设计了纵向运动系统的控制器,并对其进行了系统检验。 相似文献