全文获取类型
收费全文 | 538篇 |
免费 | 147篇 |
国内免费 | 292篇 |
专业分类
航空 | 700篇 |
航天技术 | 91篇 |
综合类 | 102篇 |
航天 | 84篇 |
出版年
2024年 | 2篇 |
2023年 | 16篇 |
2022年 | 17篇 |
2021年 | 38篇 |
2020年 | 31篇 |
2019年 | 41篇 |
2018年 | 25篇 |
2017年 | 46篇 |
2016年 | 63篇 |
2015年 | 47篇 |
2014年 | 60篇 |
2013年 | 49篇 |
2012年 | 41篇 |
2011年 | 54篇 |
2010年 | 38篇 |
2009年 | 45篇 |
2008年 | 45篇 |
2007年 | 38篇 |
2006年 | 28篇 |
2005年 | 28篇 |
2004年 | 24篇 |
2003年 | 20篇 |
2002年 | 20篇 |
2001年 | 8篇 |
2000年 | 21篇 |
1999年 | 13篇 |
1998年 | 19篇 |
1997年 | 10篇 |
1996年 | 11篇 |
1995年 | 14篇 |
1994年 | 12篇 |
1993年 | 17篇 |
1992年 | 8篇 |
1991年 | 10篇 |
1990年 | 6篇 |
1989年 | 7篇 |
1988年 | 5篇 |
排序方式: 共有977条查询结果,搜索用时 15 毫秒
41.
42.
43.
列举了航空发动机主轴轴承常见的主要损伤模式,对损伤模式的形貌特征进行了描述.并分析了形成损伤的机理及可能造成的危害,提出了预防措施。 相似文献
44.
45.
46.
利用45 keV,1 MeV和2 MeV电子分别对聚乙烯热缩套管进行辐照实验,研究不同能量电子辐照对聚乙烯热缩套管力学性能的影响,并分析电子辐照下材料的损伤效应机理,建立力学性能退化规律。结果表明:实验选定的3种能量电子辐照都会造成聚乙烯的降解,材料脆化产生裂纹,从而导致其力学性能下降;但是由于这3种能量电子穿透深度不同,45 keV电子只能造成聚乙烯热缩套管表层材料损伤,力学性能最大下降量只有30%~40%,而1 MeV和2 MeV电子却会导致套管力学性能完全丧失,力学性能下降接近100%。 相似文献
47.
为推动微通道冷却技术在航空发动机中的应用,进一步提高航空发动机性能,本文通过扫描电子显微镜、粗糙度扫描仪等多方式扫描得到实际加工物体表面形貌,结合分形理论进行处理,得到真实、光滑、分形插值、康托尔集四类圆形截面管模型,管径100μm~400μm;采用格子Boltzmann方法进行数值模拟,首先通过与文献中实验结果的对比,验证了此方法的正确性,然后对空气在这四类圆形截面微通道中的对流换热特性进行了数值模拟,计算雷诺数Re范围80~640;结果发现:表面形貌是微通道中对流换热不可忽略的因素,相对粗糙度越大越有利于换热,真实扫描管的换热性能要比相同条件下光滑管高2.22%;分形理论可用于微通道表面形貌的构建,在相同迭代次数下,分形插值模型与真实扫描形貌换热性能相差0.03%,而康托尔集模型与真实扫描形貌换热性能相差1.88%,分形插值模型较康托尔集模型更能真实地反映实际形貌;微通道中,随着雷诺数的增加Nu将不再是常数,而是有增加的趋势。 相似文献
48.
基于断口分析的钛合金轮内部缺陷损伤容限 总被引:1,自引:0,他引:1
为进行某轮损伤容限设计,开展了裂纹扩展断口分析和仿真分析研究。由断口分析可知:疲劳源为一处内部自然缺陷;依据疲劳辉纹确定了裂纹扩展速率;在裂纹长度为2 mm附近,裂纹扩展速率明显增大,为第一、第二加载阶段转换区域;裂纹稳定扩展区裂纹长度与裂纹扩展速率呈双对数线性关系;应用列表梯度法和Paris公式法反推了第二加载阶段的疲劳寿命,与该阶段实际循环次数的最大误差是163%。裂纹稳定扩展阶段裂纹扩展仿真值与断口反推值吻合;非稳定扩展阶段仿真值与断口反推值的最大误差为-215%;基于以上研究,合理确定了某离心轮内部裂纹表面扩展停机检测周期。该类轮非稳定、失稳扩展阶段寿命占内部裂纹表面扩展阶段寿命的比例达248%~357%,因此准确计算具有重要意义。 相似文献
49.
本文在实验的基础上,提出了应用于螺栓螺纹表面裂纹上一种抗疲劳分裂研究方法--耐久性损伤分析方法,考虑了一个新的耐久性损伤模型,螺纹圆角处开裂,把适用于紧固孔上小裂纹模型上的理论方法发展延伸至螺纹圆角模型大裂纹上,并通过实验得到了验证。同时给出了一个例子,预测结果与实验结果拟合得很好,为带螺纹紧固件的耐久性分析方法的研究提供了一种可行的方法。 相似文献
50.