全文获取类型
收费全文 | 775篇 |
免费 | 362篇 |
国内免费 | 48篇 |
专业分类
航空 | 723篇 |
航天技术 | 34篇 |
综合类 | 46篇 |
航天 | 382篇 |
出版年
2024年 | 9篇 |
2023年 | 26篇 |
2022年 | 39篇 |
2021年 | 37篇 |
2020年 | 31篇 |
2019年 | 35篇 |
2018年 | 33篇 |
2017年 | 27篇 |
2016年 | 28篇 |
2015年 | 31篇 |
2014年 | 42篇 |
2013年 | 41篇 |
2012年 | 48篇 |
2011年 | 41篇 |
2010年 | 47篇 |
2009年 | 44篇 |
2008年 | 45篇 |
2007年 | 51篇 |
2006年 | 34篇 |
2005年 | 44篇 |
2004年 | 22篇 |
2003年 | 38篇 |
2002年 | 29篇 |
2001年 | 36篇 |
2000年 | 31篇 |
1999年 | 24篇 |
1998年 | 30篇 |
1997年 | 30篇 |
1996年 | 24篇 |
1995年 | 24篇 |
1994年 | 21篇 |
1993年 | 17篇 |
1992年 | 9篇 |
1991年 | 9篇 |
1990年 | 13篇 |
1989年 | 23篇 |
1988年 | 7篇 |
1987年 | 21篇 |
1986年 | 9篇 |
1985年 | 11篇 |
1984年 | 5篇 |
1983年 | 6篇 |
1982年 | 6篇 |
1981年 | 3篇 |
1980年 | 4篇 |
排序方式: 共有1185条查询结果,搜索用时 15 毫秒
61.
62.
航空发动机燃烧室主燃区特性的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
采用FLUENT6.1软件对某型机燃烧室主燃区的各个典型工作状态进行三维两相湍流燃烧的速度场、温度场、油滴轨迹进行了数值模拟计算。通过对计算结果的分析,得出了主燃区的特性:主燃区的冷热区决定了出口温场冷热区,其效率决定了燃烧室的效率;随着负荷增加,油滴轨迹明显呈缩短趋势,模拟计算结果与试验结果及燃烧室工作特点比较吻合。 相似文献
63.
64.
对含T27(一种二茂铁衍生物)、卡托辛、Fe2O3三种燃速催化剂的HTPB/AP/Al推进剂在16MPa~22MPa下的燃速和燃速压强指数进行了研究。结果表明:二茂铁衍生物能大幅度提高HTPB/AP/Al推进剂的燃速,同时可使高压下的压强指数大幅度地下降;Fe2O3对HTPB/AP/Al推进剂有着显著的燃速催化效果,但其推进剂压强指数较高;Fe2O3的催化效率较T27高,但不及卡托辛;Fe2O3和二茂铁衍生物组合使用能进一步提高HTPB/AP/Al推进剂的燃速,并使推进剂具有较低的压强指数。 相似文献
65.
发展一种研究全流量补燃循环液体火箭发动机静态特性的算法一免疫策略算法。采用免疫策略算法求解液体火箭发动机的静态特性方程组,将该模型的非线性方程组求解问题转化为求带有约束的极小值的优化问题,建立了免疫策略计算模型。设计了免疫策略计算中使用的交叉算子和变异算子,叙述了免疫操作的处理过程。数值计算的结果表明,利用基于免疫策略的算法可以在较大范围内进行全流量补燃循环液体火箭发动机的静态特性研究,并且减轻原有进化算法在计算后期的波动现象,使得收敛的速度得到较大提高。 相似文献
66.
67.
研究了低铝含量(5%)的NA(硝胺)/AP/HTPB推进剂高压(15MPa~22MPa)燃烧特性。结果表明:二茂铁衍生物(RMT)能大幅提高推进剂燃速和降低高压燃速压强指数。随着RDX含量(15%~35%)增加,推进剂燃速基本不变;而HMX(15%~30%)含量增加,燃速呈降低趋势。提高配方中RMT含量、细AP的含量或采用RMT,铬酸盐组合催化剂的方法都可将NA/AP/HTPB推进剂高压压强指数降低到0.45以下。 相似文献
68.
推力矢量控制与飞机过失速动仿真研究 总被引:1,自引:2,他引:1
非线性动态逆为非线性系统控制律的设计提供了一种重要手段,针对过失速机动飞机探讨了非线性动态逆方法飞行控制系统设计中的应用。根据非线性动态逆的特点将飞机的动态特性为为快慢不同的状态变量。对快变量应用非线性动态逆进行控制律设计是将飞机气动控制面和推力矢量控制作为输入;慢状态为量控制律的设计是利用状态变量作为输入。并采用伪逆的优化计算方法对各控制面的以限分配进行了搪塞。“Cobra”和“Herbat”两 相似文献
69.
采用PDA(Phase Doppler Analyzer)测量系统对带双轴向旋流杯、主燃孔和冷却气流的模型燃烧室的主燃区流场(以下简称真实结构)进行了实验研究,测量了燃烧室内流场的特性,并与不带主燃孔和冷却气流的头部旋流杯(以下简称纯头部结构)的气流场进行了对比.发现真实结构燃烧室内的回流区不再是轴对称,主燃孔和二次气流的存在使回流区明显被压扁(最扁处的长轴约为短轴的1.6倍);真实结构的回流区长度明显缩短,其长度L与旋流杯出口直径D的比值(L/D)约为1.3,而纯头部结构的L/D约为2.5. 相似文献
70.