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991.
提出了基于内禀模态高频积分能量法的爆震因子计算方法.该方法对电控二冲程煤油发动机缸内燃烧压力信号进行经验模态分解,自适应得到若干内禀模态函数分量与残余函数.对内禀模态函数分量采用快速傅里叶变换得到爆震高频信号分量,选取残余函数峰值对应的曲轴转角为爆震窗口起始曲轴转角,对爆震窗口宽度分析,得到合理爆震窗口宽度持续曲轴转角为30°.利用内禀模态高频积分能量法对无爆震、轻微爆震、中度爆震与强烈爆震工作循环的缸内燃烧压力信号进行爆震因子计算,得到4个工作循环的爆震因子分别为0.6642,1.8191,3.0275,5.3717,可表征爆震的强弱.研究表明基于内禀模态高频积分能量法的爆震因子计算方法简便、快速有效.   相似文献   
992.
高玉闪  杜正刚  金平  蔡国飙 《火箭推进》2009,35(5):18-23,33
对以气氧/甲烷为推进剂的同轴剪切喷注器进行了数值模拟,研究了喷注器设计参数对推进剂掺混燃烧、燃烧室壁面和喷注面板热载的影响。研究结果表明:氧喷注速度增大不利于推进剂的掺混燃烧,降低了燃烧效率,增大了燃烧室壁面和喷注面板的热载:动量比增大提高了推进剂的燃烧效率,缩短了燃烧距离,但增大了燃烧室壁面和喷注面板的热载;中心氧喷嘴管壁厚和氧喷嘴管的缩进,对燃烧效率有影响,但两者对燃烧室壁面和喷注面板热载影响不明显;对燃烧效率而言,特定情况下氧喷嘴缩进存在一最佳值。  相似文献   
993.
王晓丽 《火箭推进》2011,37(2):38-42
为解决某型号液体火箭发动机燃气发生器热试车后氢腔内过滤网和骨架的破损问题,在不改变燃气发生器功能和性能、不影响发动机其它系统功能的前提下,设计了七种均流替代方案.采用Navies-Stokes方程数值模拟七种方案的氢腔内流动状态,计算分析了各种方案的氢喷嘴流量的均匀性,综合考虑承载能力,选定了一种有较好均流效果的均流环...  相似文献   
994.
硼粉的包覆及含包覆硼推进剂燃烧残渣成分分析   总被引:9,自引:0,他引:9  
采用多种包覆剂对硼粉颗粒表面进行包覆,利用透射电镜、酸度计研究各种包覆剂对包覆硼粉的影响,采用化学分析法对含包覆硼推进剂的燃烧残渣成分进行了分析。结果表明,经包覆剂包覆后,在硼粉的表面形成了一层包覆层;包覆后硼粉加水悬浊液体系的pH值明显增大,并适合于含硼富燃料推进剂的制药工艺;包覆后硼粉的燃烧效率明显提高。  相似文献   
995.
建立了描述固体推进剂裂纹腔内瞬时对流燃烧过程的数学模型,数值求解该数学模型得到了气相参数沿裂纹长度方向的分布,通过对比定量地讨论了裂纹变形对裂纹腔内对流燃烧流场的影响,其结果为裂纹不变形假设的合理使用提供了理论依据。  相似文献   
996.
为弄清燃烧不稳定性激励机制,建立了氢氧预燃室低频燃烧稳定性分析数学模型,利用MATLAB/SIMULINK集成软件包搭建仿真平台,研究了与供应系统耦合的低频不稳定燃烧。结果表明:在各种不稳定激励因素中,氧的喷注压降对稳定性影响最为显著,当其值低于某一稳定边界时,出现极限环振荡,提高氧的喷注压降可以非常有效地抑制低频不稳定燃烧;当氧的喷注压降位于稳定边界附近时,混合比将对稳定性产生一定影响,降低混合比可以较好地抑制低频不稳定;氢的喷注压降对低频燃烧稳定性影响很小。  相似文献   
997.
将球烯引入RDX-CMDB推进剂中,通过燃速测试和热分析试验发现,在保持压强指数不变的前提下,含球烯推进剂可使燃烧提高约4mm/s。同时指出球烯很可能是固体推进剂良好的催化载体;它对于改善固体推进剂的其它多种性能可能都具有潜在的优越性。  相似文献   
998.
纳米鞣酸Pb(Ⅱ)配合物的合成及其燃烧催化性能研究   总被引:3,自引:1,他引:3  
采用液相分散沉淀法制备了纳米鞣酸Pb(Ⅱ)配合物,用TG、TEM和FTIR对产物的形貌、粒径和组成进行了表征,考察了纳米鞣酸Pb(Ⅱ)配合物对RDX-CMDB推进剂燃烧的催化作用。结果表明,产物的平均粒径约为80 nm,能明显改善推进剂的燃烧性能,使推进剂的燃速提高了148%,压强指数(6~8 MPa)从0.861降低至0.129。  相似文献   
999.
RBCC和TBCC组合发动机在RLV上的应用   总被引:2,自引:1,他引:2  
陈宏  何国强 《火箭推进》2008,34(3):39-43
论述了吸气式组合发动机在新一代可重复使用运载器上的使用现状,分析了各种组合方案的优势和特点,着重介绍了RBCC、TBCC的应用对飞行器总体性能的影响,并提出了两种较优的飞行器组合结构方案。  相似文献   
1000.
详细介绍了用平均燃速法计算推力终止试验发动机主要性能参数的数值方法。该方法借助于调整描述推力终止过程状态参数计算方程中某些待定参数,使计算的压强曲线尽可能与试验曲线吻合,从而确定这些待定参数(含第一稳态平均燃速)、第一稳态已燃装药量。然后在关闭反喷的条件下,用这些待定参数计算其余装药量产生的内弹道曲线,最终得到发动机性能参数。用迭代关机后压强冲量的方法确定第一稳态平均燃速,对实际发动机性能计算有实  相似文献   
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