全文获取类型
收费全文 | 925篇 |
免费 | 465篇 |
国内免费 | 53篇 |
专业分类
航空 | 983篇 |
航天技术 | 43篇 |
综合类 | 58篇 |
航天 | 359篇 |
出版年
2024年 | 10篇 |
2023年 | 28篇 |
2022年 | 38篇 |
2021年 | 37篇 |
2020年 | 28篇 |
2019年 | 18篇 |
2018年 | 25篇 |
2017年 | 39篇 |
2016年 | 30篇 |
2015年 | 37篇 |
2014年 | 52篇 |
2013年 | 47篇 |
2012年 | 61篇 |
2011年 | 42篇 |
2010年 | 41篇 |
2009年 | 51篇 |
2008年 | 57篇 |
2007年 | 51篇 |
2006年 | 35篇 |
2005年 | 42篇 |
2004年 | 42篇 |
2003年 | 56篇 |
2002年 | 49篇 |
2001年 | 48篇 |
2000年 | 46篇 |
1999年 | 34篇 |
1998年 | 37篇 |
1997年 | 35篇 |
1996年 | 51篇 |
1995年 | 30篇 |
1994年 | 31篇 |
1993年 | 36篇 |
1992年 | 17篇 |
1991年 | 32篇 |
1990年 | 25篇 |
1989年 | 24篇 |
1988年 | 24篇 |
1987年 | 10篇 |
1986年 | 12篇 |
1985年 | 11篇 |
1984年 | 7篇 |
1983年 | 4篇 |
1982年 | 5篇 |
1981年 | 5篇 |
1980年 | 3篇 |
排序方式: 共有1443条查询结果,搜索用时 15 毫秒
61.
62.
为了进一步了解瓦状塞式喷管的性能,采用NND差分格式求解三维N S方程和空气冷流对6单元瓦状特征型面塞式喷管进行了数值模拟和实验研究。研究模型的内喷管面积比为4,总面积比为40,设计压强比为1047。计算得到了流场马赫数和塞锥表面压强分布、喷管推力系数效率,以及不同压强比下中心平面、过渡平面和边缘平面的塞锥表面压强变化规律。计算结果与实验数据吻合得较好,效率数值最大相差1%。实验塞式喷管最大的推力系数效率为0 995,同钟型喷管相比,具有很好的高度补偿能力:从地面到高空,效率在0 93~0 995之间变化。和以前简化型面的4单元瓦状塞式喷管相比,实验和数值模拟均说明塞锥特征型面的优化设计提高了喷管性能,更充分体现了塞式喷管的高度补偿特性,可以成为未来工程应用的选择方案。 相似文献
63.
采用二维轴对称雷诺平均方程和标准κ-ε双方程湍流模型,数值研究了环型超声速引散器零二次流的流场结构及盲腔压强的变化,空间上采用二阶迎风格式进行耦合求解,时间上采用显示的Runge-Kutta方法进行迭代推进。结果表明,引射器几何参数不变的情况下,启动后的盲腔压强与引射气流总压之比为一常数;喷管马赫数不变情况下,喷管出口面积与混合室入口面积比越小,盲腔压强越低,扩压器性能越好,启动要求的总压越低,对超声速空气引射器的设计具有指导意义。 相似文献
64.
为了解结构参数对圆转矩形内喷管再生冷却换热的影响,设计了多个圆转矩形喷管,考虑了三种结构参数:转方位置、出口高宽比和出口圆角大小的影响。采用有限体积法求解三维可压缩的N-S方程对其内部流动和换热进行了数值模拟。湍流模型采用标准的k-ε双方程模型,壁面附近的流动和传热采用壁面函数法处理,速度与压力的耦合采用SIMPLE算法求解。结果表明:在型面一阶导数连续的情况下,转方位置对圆转矩形内喷管的换热影响不大;出口高宽比对圆转矩形内喷管的换热影响较大,出口高宽比不能太小,否则影响内喷管流场和换热;出口圆角大小影响内喷管周向上的温度分布,圆角太小造成周向温度分布不均匀。 相似文献
65.
66.
为了寻求高性能和更接近工程应用的发动机,提出了一种内喷管为轴对称喷管,塞锥为凹面的“瓦”状塞式喷管,分析了这种塞式喷管的优缺点,并针对一研究模型进行了数值模拟和实验比较,数值模拟采用NND格式求解曲线坐标下的三维平均雷诺的N-S方程,并用k-ε两方程湍流模型封闭方程组,实验研究采用酒精和氧气作为推进剂进行了热试车;研究模型的内喷管面积比为3.24,总膨胀比为22.15,设计压力比为220,结果显示“瓦”状塞锥改善了塞锥的流场,并且当压力比在16.8-220的范围内变化时,其相对理想喷管的喷管效率在0.90-0.96内变化,对发动机设计作进一步改进,其性能有望进一步提高。 相似文献
67.
68.
69.
70.