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81.
设计并加工了一套竖直环形同轴无膜激波管,可用于环形汇聚激波诱导下的Richtmyer-Meshkov 不稳定性实验研究。与前人工作相比,本文在流体界面的形成以及流场的观测方法上做了较大的改进。通过实验和数值方法,对该竖直激波管产生的环形柱状汇聚激波的参数进行测量和分析,验证了同轴激波管形成柱状汇聚激波方法的可行性和可靠性。在界面形成方面,采用细丝约束肥皂膜技术形成正八边形气体界面,并利用数值方法考察了细丝对界面发展的影响。结果表明在界面发展的前期,细丝的影响几乎可以忽略。利用连续激光片光结合高速摄影相机对流场进行观测,获得了正八边形air/SF6气体界面在环形汇聚激波及其反射激波冲击下的演化过程,并与数值结果进行了对比,获得了较好的一致性,进一步验证了汇聚激波的对称性以及细丝约束肥皂膜技术用于形成多边形气体界面的可靠性。  相似文献   
82.
对常规液体火箭发动机的脉动压力测量特点、测量系统组成与测量方式以及发动机不稳性燃烧的关系和数据分析方法做了介绍,并在此基础上阐述了现有常规液体火箭发动机脉动压力测量工艺方法.通过对现有常规液体火箭发动机脉动压力测量参数引入,解决了常规液体火箭发动机在工作过程中以往无法对不稳定燃烧现象的监测及其有效评估问题.并为研究发动机工作状态和评价发动机工作性能提供了重要手段.  相似文献   
83.
本文介绍了直升机发动机进气防砂装置核心元件-涡旋管的砂尘分离效率计算方法.在柱坐标系中推导出了砂尘在涡旋管中运动的三维动力学方程,并通过数值计算方法,成功地解决了砂尘在涡旋管中运动轨迹的求解问题,得出了涡旋管砂尘分离效率计算方法和计算结果,试验数据表明,该计算方法是可行的.  相似文献   
84.
分布式P OS是一种基于惯性/卫星组合技术的柔性基线多节点高精度时空测量系统,是多任务航空遥感载荷高精度成像的关键装置.然而,外部扰动及节点间的柔性连接使得分布式P OS不能采用传统解析粗对准方法进行高精度初始对准.为实现分布式P OS系统在外部扰动下获得高精度初始姿态,提出了基于惯性系双积分的抗干扰对准方法,通过双积分去噪原理极大降低外部扰动影响,最后对算法进行了三轴转台实验和飞行实验验证.实验结果表明,该方法能够有效隔离载体的动态干扰,实现了分布式P OS各节点初始姿态信息的高精度测量.  相似文献   
85.
<正>本文叙述了航空航天难加工材料钛合金和高温合金加工方法;并从优选刀具材料、选择合适的刀具几何参数、采用优化的加工工艺参数、选择合适的铣削加工方式和针对难加工典型零件设计新型刀具5方面讨论了提高难加工材料切削效率的方法。  相似文献   
86.
在自动化测量系统中,软件需要根据测量数据自动寻找并判断功率放大器的饱和点。在受噪声影响较大的在轨测试中,这是个难点。本文根据固态功率放大器AM/AM特性曲线的特点,提出一种使用多项式线性曲线拟合测量数据建立增益曲线预测关系式,并通过增益趋势线准确判断饱和点的方法。经过真星在轨测试验证,该方法与实际特性吻合很好。  相似文献   
87.
本文利用陈金全教授的本征函数法计算了Pn3m包含Pn3包含P23空间群的母分系数。最后的计算结果表明,用陈金全教授的本征函数法所求得的母分系数确实满足幺正,归一性,同时也证明了本征函数法对于求母分系数同样适用。  相似文献   
88.
本文用传统方法计算了O群的克莱布施-戈登系数,结合坐标变换给出了克莱布施-戈登系数的数学意义。  相似文献   
89.
自制真空热处理炉有效炉膛容积φ200×300mm,使用温度1200℃,极限真空度1.33×10~(-3)Pa。由室温边抽真空边加热到700℃,不超过40分钟,真空度不低于4×10~(-2)Pa;升温至1000℃仅60分钟;控温精度达±5℃;冷却速度:空炉从1100℃降至300℃仅35分钟,从300℃降至150℃2小时。用于GH169膜盒固溶并时效后呈银白色,无变形、强度和塑性达标;用于弹性合金3J_1高精度电液伺服阀零件的真空时效强化处理后,表面光亮、变形极小、全部合格;TC_4钛合金蓄压器经真空时效后,表面非常光亮,机械性能很高,沉淀硬化不锈钢工件经时效处理后可保持切削后的金属光泽,康铜箔退火后可保持冷轧材原始的光亮,铍青铜件处理后,不仅保持原有金黄色光泽,甚至比处理前更光亮,机械性能很高。  相似文献   
90.
本文以苯分子C6H6为例,介绍了本征函数法求对称化波函数的一种方法,也就是把求群G的不可约表示基的问题转化为大家熟悉的求完备算符集共同本征函数问题,可以看出在此问题上,本征函数法较传统的群论方法要简单。  相似文献   
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