28Cr3SiNiMoWVA钢的性能及其应用

28Cr3SiNiMoWVA钢是根据查得的为数不多的资料,于70年代在我国研制的苏联系统的高强钢种。本文介绍了该钢的化学成分,性能以及热处理、焊接、旋压和表面处理等加工工艺。研究试验结果表明,该钢具有较高的强度,优良的塑性和优良的工艺性能。用28Cr3SiNiMoWVA钢制造小直径薄壁火箭壳体已获成功。该钢业已定型生产,具有推广前景。     

关于CrWMn钢制作精密零件的热处理工艺——SZC543三座标测量机导轨的热处理工艺分析

本文介绍并分析了 SzC-543三座标测量机导轨的热处理改进工艺,对此工艺如何避免工件的缺陷,确保使用 CrWMn 钢制怍精密零件的可能性问题进行了探讨。CrWMn 钢是我所的常用钢,无论工具,模具或结构件都用到它,尤其近期用来制造导轨轴类较多。CrWmn 钢原是一种具有不少优良特性的钢材,但近几年由于材质不够稳定,给热处理带来不少问题。对这种材料还能不能用于制作精密零件产生了怀疑(据了解,在外单位也提出了     

300M超高强度钢锻造粗晶行为研究

通过300M钢楔形试样镦粗试验,研究了不同锻造温度、不同保温时间和不同变形量对该材料低倍组织的影响,分析得出了300M钢锻造粗晶临界温度和临界变形量;并试验研究了300M钢低倍粗晶细化的有效方法.结果表明:(1)300M钢锻造时奥氏体晶粒粗化临界温度TGC为1050℃;(2)因锻造温度过高所形成的低倍粗晶,通过合适的变形量或热处理能够予于有效消除;(3)保温时间长短对低倍粗晶没有明显的影响;(4)在0%~5%之间存在晶粒粗化的临界变形量,这一临界变形程度是锻造时必须控制的最小变形程度.     

试论低温钢低温韧性的改善

通过调整合金成份和改变热处理制度试验,有效地提高了低温钢的低温韧性。文章介绍了试验过程和效果。     

F-3A/ E 与F-12/ E 复合材料圆管轴压性能对比

采用缠绕成型的方法制备了F-3A/ E 复合材料薄壁圆管,通过对比试验研究了树脂配方和增强
纤维对管件轴压性能的影响,并对缠绕管件的轴压破坏模式进行研究。同时与F-12/ E 复合材料进行了对比
分析。结果表明:(1)TH-1 配方适合F-3A 纤维制备复合材料;(2) F-3A/ E 复合材料缠绕管件轴压承载力比
F-12/ E 复合材料管件的高16. 5% ~23. 9%,且轴压性能具有良好的稳定性;(3) F-3A/ E 管件轴压破坏形式
表现为脆性破坏,而F-12/ E 管件轴压则表现为韧性破坏模式。     

30Cr3SiNiMoVA 钢的研制简介

30Cr3SiNiMoVA 钢是在总结国内外超高强度钢的基础上,由我国有关单位研制的新钢种。本文主要以列表形式介绍了该钢的冶炼和轧制工艺、物理性能、机械性能,介绍了金相分析和断口分析结果,以及热处理、焊接等工艺性能和抗应力腐蚀等性能的试验结果。用该钢制造发动机燃烧室壳体,各项指标均满足了设计的要求。     

等离子异质增材过渡区的组织性能研究

采用等离子增材系统制备了不锈钢/高强钢异质增材构件,构件内部无气孔、未熔合、夹渣等缺陷。为研究异质过渡界面组织特征,采用了体视显微镜、金相显微镜以及扫描电镜等测试方法。测试结果表明,高强钢熔敷不锈钢时,会产生宽度为1.1mm的过渡区,但不锈钢熔敷高强钢就不会产生明显的过渡区。不锈钢/高强钢之间存在3种界面,Ⅰ型界面由不锈钢、高强钢以及熔合界面组成;Ⅱ型界面的熔合界面不明显,在高强钢和不锈钢被马氏体区分隔开来;将不锈钢、奥氏体铁素体混合区和过渡区定义为Ⅲ型界面。通过对界面处进行EDS分析,结果表明在I型界面,Cr和Ni含量会发生突变,但在Ⅱ型界面和Ⅲ型界面,成分变化较为缓慢,变化宽度分别为70μm和40μm。对界面区域进行显微硬度测试,测试结果表明硬度突变宽度与成分变化宽度趋势一致,从大到小依次为Ⅱ型界面Ⅲ型界面Ⅰ型界面。     

GH141高强度高温合金

GH141合金是一种高温高强度合金,系仿制美国Rene′41合金。这种合金具有好的力学性能和工艺性能,是一种较好的航天发动机高温部件材料。本合金在原Rene′41合金成分的基础上,添加了微量元素Mg、La等,使合金的塑性和韧性有比较明显的提高,同时热加工性能也得到了一定程度的改善。 本文简要地对该合金的成分控制、热处理制度的选择、热加工性能、合金的强化原理,以及主要力学性能等作了介绍。     

易切削高韧性塑料模具钢的研制和应用

本文论述选择易切削、高韧性塑料模具钢——5NiSCa钢进行试验研究和应用的必要性,介绍了该钢在我厂的初步应用情况。将其用于冷冲模,提高寿命三倍;用于工夹具,可避免热处理变形,提高精度,从而获得显著的经济效益。 试验和试用的结果表明,5NiSCa钢预硬态(HRC40—45)易于切削加工,热加工工艺性好,还可进行氮化、渗硼处理。采用中碳加NiS-Ca复合系可获得纺锤状硫化锰保证了高韧性和止裂能力。是一种有发展前途的塑料模具钢。     

航空机载设备用优质铝合金Al7Si0.3MgTiSb

介绍了Al7Si0.3MgTiSb的合金化原理、性能及熔铸工艺特点.指出该合金是一种机械性能和工艺性能优良的热处理型铸造铝合金,适合于制造薄壁、精密的航空机载设备结构件.     

真空等温热处理工艺

真空等温热处理是一种新的热处理技术。经初步试验,真空等温热处理后的工件,具有淬透性好,硬度高,机械性能好,变形小和表面有金属光泽等优点,热处理后可以省去磨削、喷砂等清理工序。是一种比较有前途的热处理技术。真空等温热处理,是将工件在真空热处理     

热处理制度对1Cr16Ni2MoN钢组织和性能的影响

通过试验研究了不同热处理制度对1Cr16Ni2MoN钢的金相组织、室温拉伸、冲击性能、硬度的影响.随淬火温度的提高,晶粒长大,570℃回火后的强度、塑性、韧性均增加,但660℃回火后的强度、塑性均下降;脆性温度区间为500℃左右;随1040℃保温时间的延长,略提高570℃回火后的强度,略降低660℃回火后的强度.合金优化的热处理工艺为:(a) 1030～ 1040℃×1h油冷+ 550～570×1 h空冷;(b) 1030 ～ 1040℃×1h油冷+650～ 670×1 h空冷.     

一种设计高强韧性钢材的新方法

在实验数据的基础上,利用人工神经网络建立高Co-Ni二次硬化钢的力学性能与合金成分及热处理温度对应关系的模型。提出将五个材料力学性能指标及部分合金成分作为网络的输入,其它合金成分和热处理温度作为网络的输出,根据要求的力学性能设计性能设计材料的合金成分含量及热处理条件,获得了满意的结果,为高性能材料设计提供了一定的理论辅助手段。     

Ti—10V—2Fe—2Al合金锻件组织和性能的控制

介绍了Ti-10V-2Fe-3Al合金锻件的研制过程。通过锻造工艺和热处理工艺试验表明，该合金可实现中等强度下的高塑性和高韧性匹配，达到与30CrMnSiA钢相当的性能水平。     

Ti-10V-2Fe-3Al合金锻件组织和性能的控制

介绍了Ti－10V－2Fe－3Al合金锻件的研制过程。通过锻造工艺和热处理工艺试验表明,该合金可实现中等强度下的高塑性和高韧性匹配,达到与30CrMnSiA钢相当的性能水平。     

压印接头典型失效形式及机理

选取1420铝锂合金(1420)和镀锌钢进行不同组合压印连接,对所得接头进行静态力学性能试验,并运用扫描电子显微镜对接头拉伸断口进行微观分析。结果表明:镀锌钢-1420接头的静拉伸强度和能量吸收值最大(3 119.3 N,4.757 J);1420-1420接头最小(2 243.4 N,0.598 J)。1420-1420接头为颈部断裂失效,镀锌钢-镀锌钢接头为混合失效,两种接头同时存在韧性断裂和脆性断裂两种特征;镀锌钢-1420接头为上板拉脱失效,接头断口为韧性断裂。     

28钢和406钢的化学成分对其组织和性能影响的研究

采用相同条件下感应电炉熔炼、电渣重熔,经锻造和退火,930℃加热、油中淬火,不同温度回火2小时后空气冷却,测定拉伸性能、梅氏冲击韧性、三点弯曲 K_(1c) 值和WOL 试样在3.5%Nacl 水溶液的 K_(1scc)值,比较了含碳量为0.27、0.31%的 Cr3SiNiMoWV系钢(28钢系列)和0.32%C 的 SiMnCrMoV 系钢(降碳406钢)的性能。试验结果表明,碳对超高强度钢在回火马氏体状态下的强韧性和抗延迟断裂性能具有决定性的作用。相同碳含量条件下 Cr3SiNiMoWV 系钢具有比 SiMnCrMoV 系钢更高的冲击韧性;当碳含量稍高时,在550℃回火后具有较高的强韧结合和耐延迟断裂的性能。降碳406钢在低温回火后的各项性能并不逊色。     

ZL205A合金及铸造工艺

ZL2 0 5A是一种高强度铸造铝合金。它采用了高纯度原材料,多组元合金化及合理的热处理工艺技术。该合金具有三种使用状态:T6状态,T5状态,T7状态。该合金的铸造工艺性能中等,适用于砂型铸造和熔模铸造,对于结构形状简单的零件也可用于金属型铸造;具有良好的焊接性能和切削加工性能。本成果采用传统铸造方法,可以使铸件的各个指定部位,乃至整个铸件达到高强度和高致密性,而且铸件质量一致性好,保证铸件的使用可靠性。铸件指定部位切取试样的强度最低值比普通铸件高15 %～2 0 % ,达到锻件同样的质量水平。ZL2 0 5A合金是国内自行研制的高强…     

ЖС-6К、ЖС6У及ВЖЛ12铸造合金的相成分和高温力学性能

本文研究了ЖСC-6К、ЖС6У和ВЖЛ12合金在原始状态和长时间高温加热后的相成分及力学性能变化,给出了三种合金经热处理后的相分析结果。力学性能研究表明,合金性能的主要变化发生在800℃(100～300h)时效的第一阶段,经过300h以上时效后性能变化不大。同时,在所有时效阶段,ЖС6У合金的高温强度均高于ВЖЛ12和ЖС6-К合金,而ВЖЛ12У合金的高温强度比ВЖЛ12М高。     

15CrMnMoV 与30CrMnSi 钢的性能对比

本文对30CrMnSi 及15CrMnMoV 钢进行了较全面的力学性能及焊接性能对比。说明在同样的强度水平(σ_b≥120公斤力/毫米~2下,15CrMnMoV 钢具有较好的塑性及韧性,特别是其焊接性能比30CrMnSi 好得多,并且可采取先热处理后焊接的工艺。