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我厂研制的新机,起落架外筒等主要零件采用30CrMnSiNi2A高强度钢,这种钢氢脆敏感性大,按常规工艺禁止镀锌、镀镉,只允许磷化涂漆,但这种防护方法耐蚀性差,不能满足产品对设计的要求。我们进行了无氰镀镉钛新工艺试验,并成功地镀覆了第一批起落架旋转筒。 相似文献
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本文就碳含量对强度影响以及俄罗斯、美国军工行业使用时一些情况对确立超高强度钢30CrMnSiNi2A的强度极限作一剖析。 相似文献
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应用电化学-断裂力学方法研究了30CrMnSiNi2A钢在室温模拟潮湿大气(H2O)及海洋大气(3.5%NaCl)环境中低K范围内不同电位下的疲劳裂纹扩展特性。通过动力学及断口分析,提出在KImaxIscc范围内高强度钢可发生循环应力腐蚀开裂,其湿腐蚀疲劳失效机理应是裂尖局部阳极溶解与氢脆共同作用,且两者对△Kth及da/dN的意义不同,从而对以往高强度钢湿腐蚀疲劳的纯氢脆模型作出修正。 相似文献
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30CrMnSiNi2A和GC4(40CrMnSiMoVA)钢裂纹扩展性能比较分析研究 总被引:1,自引:0,他引:1
在分析30CrMnSiNi2A和GC4力学性能的基础上,在相同裂纹长度条件下,对两种材料的裂纹扩展寿命和裂纹扩展速率的统计特性进行了统计研究。经比较分析后认为,由于30CrMnSiNi2A钢的裂纹扩展速率较慢,故裂纹扩展寿命较长,但由于其分散性较大,在裂纹长度较大时,99.9%的安全寿命尽管仍比GC4钢大,但两者已很接近。 相似文献
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对30CrMnSiNi2A钢带孔板和带槽板试样进行了不同工艺参数的激光辐照,并对辐照前后试样的疲劳性能、硬化层显微组织和硬度分布作了试验与分析。试验表明,不适当的激光工艺会导致疲劳寿命明显下降,显微组织和硬度分布不良。只有在适当的激光工艺参数辐照时,才能提高30CrMnSiNi2A低合金超高强度钢的疲劳寿命。 相似文献
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前言真空淬火工艺中,油淬是应用比较多的一种方法。但在高强度钢30CrMnSiNi2A制作的航空重要受力构件上,国内尚未见有应用先例。对30CrMnSiNi2A钢进行真空加热后油淬与目前通常应用的热处理油淬方法如:盐炉油淬、电炉油淬及涂料保护电炉油淬相比,组织和性能有什么不同?真空油淬在30CrMn-SiNi2A航空构件上应用存在什么问题?本文根据一系列试验结果,从组织、特别是某些性能的角度,对此问题进行了一些初步探讨。试验内容一、试验用钢采用102钢厂生产的φ18毫米30CrMnSiNi2A棒材,炉号为6414。成分:C 0.27%、Cr1.14%、Mn1.19%,Si1.07%、Ni1.68%、Cu<0.15%、S 0.004%、P 0.007%。 相似文献
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本文通过插销试验法和电镜观察研究了扩散氢含量、焊接线能量、预热温度、后热温度和碳当量对30CrMnSiA、30CrMnSiNi2A、40CrMnSiMoV三种高强度钢冷裂倾向和断口形貌的影响,分析了这三种钢焊接工艺的合理性和可靠性。 相似文献
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本文研究了利用国产高功率兆瓦级钕玻璃激光器对航空材料7475—T761铝合金及30CrMnSiNi2A高强度合金钢进行激光冲击强化处理所产生的宏观及微观特性。 相似文献
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本文研究测定了30Cr3SiNiMoVA钢的氢脆敏感性和抗应力腐蚀开裂性能,试验结果表明:超高强度钢30Cr3SiNiMoVA淬火态和淬火回火态的试样经渗氢镀镉处理后,100小时未断的临界应力值σ_c分别为118和120kgf/mm~2,σ_c/σ_(bH)比值分别为0.56和0.57,对氢脆较为敏感。去氢处理后性能有所改善。用表面裂纹法测定该钢在0.5%K_2Cr_2O_7水溶液中的应力腐蚀临界强度因子k_(Is)cc为73kgf/mm~3/~2,K_(Is)cc/K_(Ic)为0.28,该钢在0.5%K_2Cr_2O_7水溶液中应力腐蚀开裂是敏感的。 相似文献
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真空热处理由于具有传统热处理所达不到的优点如光亮,净化,脱脂,脱气等,在机械工业部门获得了广泛使用,近年来在航空工业部门其应用也获得了较大的发展,真空热处理设备和工艺技术已逐渐被人们认识和掌握,本文就航空航天工业部中最常用的超高强度钢30CrMnSiNi2A,真空热处理的淬透性工艺试验用硬度法来分析讨论真空热处理时的淬透性问题。 相似文献
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本文介绍了高强度钢零件的电镀概要以及防止氢脆的方法,高强度钢是制造喷气飞机起落架的主要构造材料。一、前言喷气飞机起落架的零件通常以抗拉强度140公斤/毫米~2为界线,由超过140公斤/毫米~2SAE4340钢和低于140公斤/毫米~2钢种构成。因为超过140公斤/毫米~2SAE4340钢零件非常 相似文献
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用正交试验法研究了等温温度、等温时间、奥氏体化温度和原始组织状态对30CrMnSiNi2A钢组织和性能的影响,提出了可保证该钢在上、中、下限碳量时各项性能均达到技术要求的热处理工艺。对新工艺显著改善钢强韧性的原因作了分析,研究了30CrMnSiNi2A钢在250~280℃温度范围等温淬火后K_(IC)值出现低谷的现象,并认为在该热处理条件下在马氏体与贝氏体交接面处有大量孪晶马氏体存在以及组织中有许多平行排列的细长等温马氏体板条束出现,是造成K_(IC)值降低的主要原因。 相似文献