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新型高强度抗热腐蚀单晶高温合金研究 总被引:1,自引:0,他引:1
对新研发的M09A高强度抗热腐蚀单晶高温合金的组织结构、力学性能、抗热腐蚀性能及长期时效组织性能稳定性进行了研究。结果表明:M09A合金相对IN738合金适当降低Cr含量,为增加强化元素含量提供了可能,从而提高了M09A合金沉淀强化和固溶强化水平;取较低的Ti/Al比可以改善组织稳定性;应用单晶技术和高温热处理,可进一步提高M09A合金的高温力学性能、抗热腐蚀性能和组织性能稳定性;M09A合金抗热腐蚀性能与IN738合金的相当,高温力学性能超过现有的抗热腐蚀合金和典型的高强度定向凝固合金DZ125的,并达到第1代单晶合金的水平;合金组织性能稳定,不含Re、Ru、Hf等贵重金属元素,成本低,密度小,铸造性能较好。 相似文献
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镍基超合金的发展和研究现状 总被引:5,自引:0,他引:5
镍基合金是一种最复杂的合金,它被广泛地用于制造各种高温部件,它的相对使用温度在所有普通合金系中是最高的。从高温合金的发展史看,高温合金经历了变形高温合金、普通铸造高温合金、定向凝固高温合金、单晶高温合金四个阶段。同时,给出了合金设计的发展和研究方法,阐述了杂质在晶界偏聚对材料物理性能的影响。 相似文献
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采用新型Gleeble-1500热力学模拟试验机,研究了微量Ca和Mg同时添加对铸态镍基高温合金热塑性的影响。在合金中,加入微量Ca和Mg元素主要有三方面的作用:1.部分残余Ca和Mg偏聚于晶界,改善晶界成分;2.与O、S、P等夹杂相结合,消除这些杂质在晶界偏聚的有害作用;3.分散并球化一次碳化物,特别是消除晶界处的那些长片状一次碳化物,本试验结果表明,在合金中添加适量的Ca+Mg,提高了合金的零塑性温度,显著改善了合金的热塑性,使合金的可热加工温度范围扩大约40℃,因而有利于合金锭锻造成型。 相似文献
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综述了铝锂合金发展的三个阶段及三个阶段铝锂合金的性能特点。重点阐述了Cu、Li等主合金元素以及Mg、Ag、Zn、Mn、Sc、Zr、In和稀土Ce等微合金化元素在第三代铝锂合金中的合金化作用;这些微合金化元素可改变合金中原有析出相的尺寸、形状、分布,或促使新的强化相析出,也可以细化晶粒、控制再结晶。总结了铝锂合金在航天工业中的应用实践及在将来的应用计划。 相似文献
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研究了不同固溶处理温度和时间对A357合金组织及力学性能的影响规律。结果表明,在同样时效条件下,随固溶时间的延长,合金的δ均增加,σb先增加,后又有所下降。经545℃固溶的合金,其σb和δ均比535℃时稍有增加。随固溶温度的提高或时间的延长,Si相变更更加圆整和粗大;Fe相开矿明显改善; 相似文献
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铝锂合金的性能特点及其在飞机中的应用研究 总被引:2,自引:0,他引:2
陈建 《民用飞机设计与研究》2010,(1):39-41,57
回顾了铝锂合金的发展历史,按时间顺序和性能特点将铝锂合金分成了三代,并重点介绍了第三代铝锂合金的优点和发展情况;分析研究了铝锂合金的性能特点与优势,指出提高铝锂合金性能的主要途径:微合金化、形变热处理、再结晶、在不同方向上拉伸或冷轧、减小变形量、改变弥散类型等;介绍了铝锂合金在国外先进飞机上的应用情况,为铝锂合金的应用提供参考;针对民用飞机,提出了铝锂合金的结构设计要求及方法。 相似文献
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低密度铌合金与铌铪合金由于物理性能差异性较大,采用常规电子束方法焊接时,易产生焊接缺陷。为进一步探究低密度铌合金与铌铪合金焊接的可行性,通过数值模拟与工艺试验两种方法对其焊接接头的性能进行了系统研究。首先建立了异种材料有限元模型,对接头的温度场规律进行了分析;然后,采用真空电子束焊接的方法进行试验研究,从宏观形貌、力学性能、微观组织及元素分布等方面分析了接头性能。结果表明:采用电子束偏置铌铪侧焊接的方式,可获得无裂纹、无气孔,具有良好拉伸强度的低密度铌合金与铌铪合金接头。 相似文献
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本文研究了低膨胀高温合金GH907、GH909铸态组织中偏析的性质,偏析对合金组织的影响,以及消除偏析的方法。 相似文献
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铸造镍基高温合金K418切削性能试验研究 总被引:1,自引:0,他引:1
刘高群 《航空精密制造技术》2010,46(1)
从本单位生产实践出发,结合合金K418的切削特点,分析了铸造镍基高温合金车削加工的影响因素,设计了正交试验并分析了试验结果. 相似文献
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单晶高温合金定向凝固热参数的计算机检测及热分析计算 总被引:1,自引:0,他引:1
本文叙述了在炉前应用的高温合金定向柱晶和单晶凝固过程的热参数检测和处理的微机系统及相应的热分析计算数学模型,解决了工作现场的干扰问题,建立了一套能用于炉前定向凝固工艺研究的微机系统。并将该微机系统成功地用于DD3单晶高温合金凝固过程的研究。试验表明:尽管凝固过程中的工艺因素(如:铸型的下降速度,加热器温度)不变,但直接影响单晶铸件组织和性能的凝固参数(温度梯度,凝固速度等)是变化的。因此,应随时根据凝固参数的变化规律对工艺参量进行自动调节,才能使凝固过程处于理想的状态。 相似文献
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许贵芝 《航空精密制造技术》2008,44(2):48-51
针对铸造热强镍基合金有限可焊性的问题,介绍了俄罗斯学者经多方试验研究找出了改善其可焊性的有效途径,从而确保了它们在航空发动机零组件制造上的安全应用。 相似文献
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以航空发动机叶片制孔为导向,结合飞秒激光对单晶镍基高温合金材料的非热熔性损伤阈值(Φth1)和热熔性损伤阈值(Φth2)特征,研究了飞秒激光能量密度(0Φ44.2J/cm2)对制孔重铸层和加工效率的影响规律。研究结果表明:在Φth1ΦΦth2时,镍基合金经飞秒激光加工后加工侧壁没有出现明显的重铸物;在ΦΦth2时,加工侧壁开始出现重铸物,并随着能量密度的增加,重铸层厚度增大。在试验结果的基础上,建立了飞秒激光单脉冲加工深度与能量密度的定量关系。能量密度越高,飞秒激光单脉冲加工深度越大,加工效率越高。 相似文献
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镍基高温合金铸件的晶粒组织控制──铸造工艺参数的影响 总被引:2,自引:0,他引:2
以IN738LC合金为例,研究了镍基高温合金在各种铸造工艺条件下的晶粒组织。结果表明,降低合金液均匀化处理温度可以明显细化冷凝后基体的晶粒。在浇注温度、铸型预热温度以及合金液均匀化处理温度等铸造工艺参数中,后者对晶粒尺寸的影响大于前两者。 相似文献
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采用Gleeble-1500D热模拟试验机进行氩气雾化FGH95合金的热压缩实验,在不同的温度和应变速率下,获得FGH95合金的变形应力应变曲线,根据变形数据,建立FGH95合金的变形本构方程,并基于动态材料模型,绘制合金的热加工图。计算得到氩气雾化FGH95合金的变形激活能Q=695.78 kJ/mol,通过建立的本构方程计算得出的峰值应力与实验值符合较好,平均误差范围约6%;根据热加工图,确定FGH95合金安全的热加工区域如下:1070~1100℃,0.01~0.001 s-1,当温度增加到1100℃以上后,应变速率可以增大到0.5 s-1。 相似文献