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共有20条相似文献,以下是第1-20项 搜索用时 109 毫秒

1.  不同制备工艺对MoSi2涂层抗氧化性能的影响  被引次数:2
   张中伟  王俊山  许正辉  李承新《宇航材料工艺》,2007年第37卷第1期
   为解决MoSi2和SiC线膨胀系数差异,在带有SiC外涂层的C/C复合材料表面采用等离子喷涂、电弧沉积和固渗等工艺制备MoSi2涂层。涂层表面形貌分析发现,等离子喷涂MoSi2涂层多孔不致密,电弧沉积MoSi2涂层易开裂剥落;而固渗MoSi2涂层致密均匀,且界面结合力好。氧化试验也表明,固渗MoSi2涂层性能较好。    

2.  等离子喷涂Al2O3涂层的电击穿机理  
   郭瑞  梁波  赵晓兵  杨英春  季珩  郑学斌《航空材料学报》,2014年第34卷第5期
   采用大气等离子喷涂技术在铜基体上沉积了Al2O3涂层。采用XRD和SEM对涂层微观结构进行了表征。通过探讨孔隙率和吸潮行为对绝缘性能的影响,分析了等离子喷涂Al2O3涂层结构与电绝缘失效机理的关系。结果表明:等离子喷涂Al2O3涂层较致密,界面结合较好。随涂层厚度不同其孔隙率在5%~7%范围变化。等离子喷涂Al2O3涂层结构中的孔洞是电绝缘失效的主要部位且呈典型电晕击穿形貌。电晕击穿诱发的裂纹沿击穿方向扩展形成击穿隧道。击穿方向与电极极性无关而由击穿孔洞位置决定。涂层厚度与涂层击穿强度呈现倒数关系。吸潮会诱发导电通路形成降低Al2O3涂层抗击穿能力。    

3.  等离子喷涂中粉末熔化过程的数值分析  
   张春明 左敦稳《南京航空航天大学学报》,1998年第30卷第6期
   研究了等离子喷涂过程中粉末粒子在等离子射流中的熔化过程,用有限差分法计算了不同物性参数的两种粉粒(铝和氧化锆)的固相加热和熔化过程,分析了等离子体温度,换热系数,粉粒直径和粉粒初始温度对粉粒熔化时间的影响,为优化工艺参数,提高涂层质量提供了理论依据。    

4.  低温动态喷涂研究  
   蓝天《航空制造技术》,2002年第9期
   低温气体动态喷涂 (CGDS)是一种通过沉积粉末金属达到近无余量涂层的方法。这种方法不会因高温而破坏沉积层的完整性和稳定性。现有的工艺 ,如喷涂沉积、焊接沉积和激光表面熔覆都不能得到充分的控制。由于熔化原材料要求达到2 0 0 0℃的高温而引起变形和微观结构变化。CGDS采用高压和加热到较低温度 (15 0~ 30 0℃ )的高流速气体 ,在低温下沉积各种材料。通过使用收敛 /扩散喷嘴 ,气体喷流和夹在喷流中的粉末被加速到 5 0 0~ 10 0 0m/s。颗粒命中靶子表面 ,撞击并凝固 ,形成局部锻造连接。所形成的金属涂层仅有 1%~ 5 %的孔隙…    

5.  MoSi2涂层高温抗氧化性能和微观组织  被引次数:2
   陈道勇  贾中华《宇航材料工艺》,2012年第42卷第1期
   采用真空阴极电弧沉积工艺在铌钨合金喷管内、外表面和铌钨合金试样表面沉积了Mo层,采用真空包渗工艺使Mo层硅化生成MoSi2涂层。利用扫描电子显微镜、能谱、XRD、金相显微镜对Mo层和MoSi2涂层表面和断面微观形貌、结构进行了分析。分析表明:MoSi2涂层的相结构由外向内大致可分为外层(MoSi2)、中间层(NbSi2)和过渡层(Nb5Si3)。高温抗氧化试验结果表明:MoSi2涂层在大气环境下1 800℃的静态抗氧化性能达到了30 h,室温至1 700℃循环热震1 376次。考核热试车情况:发动机在温度1 450℃累计工作了415s,在1 610℃工作了100 s,涂层状况完好。    

6.  沉积温度对水热电泳沉积硅酸锆涂层显微结构和性能的影响  
   刘佳  曹丽云  黄剑锋  辛宇  吴建鹏《航空材料学报》,2011年第31卷第6期
   以硅酸锆粉体为原料,异丙醇为溶剂,采用水热电泳沉积法在C/C-SiC复合材料基体表面制备了硅酸锆外涂层.通过X射线衍射(XRD)、扫描电子显微镜(SEM)对涂层的晶相结构和微观形貌进行表征.研究了沉积温度对硅酸锆涂层沉积量及显微结构的影响,及不同沉积温度下涂层的沉积动力学,同时测试了涂层的抗氧化性能.结果表明:在353 ~413K范围内,水热沉积温度对涂层的显微结构有较大影响;涂层的沉积量随温度升高而增加;涂层的沉积规律受硅酸锆带电粒子扩散迁移所控制;涂层的沉积活化能为25.45 kJ/mol;所制备的涂层试样在空气中氧化25h后,失重率小于2%.    

7.  柱状晶结构热障涂层的沉积生长和织构研究  
   程泽飞  杨加胜  邵芳  赵华玉  钟兴华  庄寅  倪金星  陶顺衍《航空制造技术》,2019年第3期
   等离子体–物理气相沉积(PS–PVD)技术融合了等离子体喷涂(PS)和电子束–物理气相沉积(EB–PVD)的优点,沉积效率高、成本相对较低和可制备柱状晶结构涂层。因此,PS–PVD在制备先进发动机热障涂层(TBCs)上备受关注。利用PS–PVD工艺制备了多种结构的氧化钇部分稳定氧化锆(YSZ)TBCs,采用场发射扫描电镜(FE–SEM)和电子背散射衍射(EBSD)观察和分析涂层微结构与晶体织构特征。试验表明:制备的YSZ涂层为柱状晶结构,在同一喷涂距离处,沿喷涂斑点中心向外围过渡区域,柱状晶端面由四棱锥结构向菜花状结构转变,单柱状晶具有一定的晶体取向,但不同的柱状晶具有不同的结晶取向,制备态陶瓷层整体未呈现明显的择优取向和应力集中。    

8.  等离子喷涂纳米结构8%Y2O3-ZrO2热障涂层研究  被引次数:1
   李其连  陆业航  李众城  杨伟华《航空制造技术》,2004年第Z1期
   研究了纳米结构8%Y2O3-ZrO2(YSZ)热障涂层(TBCs)的等离子喷涂工艺及其组织性能.使用大颗粒纳米结构8%Y2O3-ZrO2粉末,在一定的等离子热喷涂条件下制备出纳米结构TBCs,然后分别进行1 000℃、1 100℃和1 200℃至室温(约20℃自来水)的热震试验,通过光学金相、扫描电镜、透射电镜等分析手段,对涂层进行了形貌、微观结构分析.结果表明,同传统的微米粉体制备的传统TBCs比较,纳米结构TBCs热震寿命更高.    

9.  最大50μm碳氟固体润滑涂层工艺实践  
   沈琳《航空制造技术》,2012年第17期
   针对某航空发动机燃油调节系统使用最大厚度达50μm的碳氟固体润滑涂层,本文对使用背景、涂层性能、加工方式、涂装工艺参数、表面预处理、喷涂作业、涂层补充加工、涂层质量评价等工艺实践进行了介绍。    

10.  热障涂层的制备及热震性能  
   王令双  曹国剑  唐光泽  许万娇  马欣新《航空材料学报》,2017年第37卷第2期
   采用电火花沉积+微弧氧化的方法在GH4169合金表面制备ZrO2/NiCrAlY涂层,制备过程为:采用电火花沉积技术在GH4169基体表面先沉积厚度为250 μm的NiCrAlY涂层,再沉积厚度为150 μm的Zr涂层,最后通过微弧氧化的方法将Zr涂层氧化成ZrO2涂层,从而得到ZrO2/NiCrAlY涂层.采用Qauta 200F型场发射扫描电镜观察涂层的显微组织和形貌,研究ZrO2/NiCrAlY涂层在不同温度下的热震性能,结果表明:当热震温度分别为750 ℃,850 ℃,950 ℃时,热震失效次数分别为51次、32次和19次,涂层的热震性能良好.    

11.  A100钢表面粗糙度与HVOF碳化钨涂层结合强度  
   王长亮  高俊国  汤智慧《北京航空航天大学学报》,2013年第39卷第7期
   采用超音速火焰喷涂方法在AerMet100钢(A100钢)基体上制备了WC10Co4Cr涂层,研究了不同喷砂条件对AerMet100钢表面粗糙度变化及对涂层与基体结合强度的影响.之后将涂层使用化学方法退除,观察涂层制备对AerMet100钢基体表面状态的影响,分析了粗糙度与涂层结合强度之间的关系.结果表明:AerMet100钢基体不同吹砂工艺产生的表面粗糙度 Sa=0.994~4.983 μm时,超音速火焰喷涂WC10Co4Cr涂层的结合强度均不低于72 MPa.喷涂涂层过程对基体表面状态没有较大影响:基体粗糙度 Sa<2 μm时,喷涂后,基体表面的粗糙度略有降低;基体粗糙度 Sa>3 μm时,喷涂后,基体粗糙度略有升高.超音速火焰喷涂的碳化钨钴涂层与AerMet100钢基体的结合同时存在物理与机械力结合,以前者为主要结合力.    

12.  纳米结构热障涂层的制备与性能研究  被引次数:3
   王宁  赵维勋  王平  王璐  贺世美  黄光宏  冯自修  魏政《航空材料学报》,2006年第26卷第3期
   为充分发掘氧化锆(YSZ:ZrO2-6wt%Y2O3)基热障涂层的潜力,利用纳米级的YSZ粉末作为陶瓷涂层原材料,分别对采用等离子喷涂(APS)和电子束物理气相沉积(EB-PVD)沉积具有纳米结构陶瓷涂层的工艺过程进行全面研究.对比性试验结果表明,涂层中引入纳米结构使热障涂层具有更高的隔热效果,更高的硬度以及更高的抗剥落能力.并对纳米结构陶瓷涂层微观结构的高温稳定性进行研究分析.    

13.  高速电弧喷涂FeNiCrAl涂层制备工艺对涂层性能影响  
   田浩亮  王长亮  汤智慧  魏世丞  徐滨士  阙民红《航空材料学报》,2016年第6期
   FeNiCrAl涂层是一种用作轴类零部件的表面耐磨防护材料,为深入研究高速电弧喷涂工艺对FeNiCrAl涂层性能的影响机理,对不同喷涂参数下制备的涂层的组织结构、结合强度、物相组成和显微硬度等性能进行分析表征,探究“喷涂电流-涂层组织结构-结合强度”之间的关系。结果表明:喷涂电流对涂层的组织致密性及结合强度影响较大;喷涂电流200 A、电压34 V、喷涂距离160 mm的工艺参数下制备的FeNiCrAl涂层组织致密,孔隙率约8.76%,结合强度52.3 MPa,涂层硬度约626 HV0.1,约为基体硬度的1.6倍;影响机理与Fe-Al金属间化合物和Cr0.19 Fe0.1 Ni0.11固溶体在涂层内部均匀弥散分布有关。    

14.  反应等离子喷涂Fe-Ti-C复合粉末制备金属陶瓷涂层的组织形成机理  被引次数:1
   王海涛  张守全  黄继华  朱警雷  张强  张华《航空材料学报》,2009年第29卷第4期
   以蔗糖为碳的前驱体、TiFe粉为原料制备Fe-Ti-C系反应热喷涂复合粉末,通过等离子喷涂沉积TiC/Fe金属陶瓷涂层,利用"淬熄试验"研究涂层组织形成机理.采用XRD和SEM分析喷涂粉末、涂层以及淬熄粒子的组织结构.结果表明:每个复合粉末团粒构成独立的反应单元,在喷涂飞行过程中首先出现Ti-Fe液相,然后整个团粒发生球化;熔化的团粒内部生成大量细小TiC颗粒,表层有少量TiC聚集,与基板碰撞后形成复合强化片层与TiC聚集片层交替叠加的涂层结构;随飞行距离增大,团粒外部TiC聚集层增厚,内部TiC颗粒减少,碰撞扁平化程度降低;最终涂层由TiC和Fe两相组成,大量亚微米级TiC颗粒呈内晶型均匀分布于Fe基体中.    

15.  等离子喷涂法纳米结构WC-Co涂层的制备与性能  
   李博宇  周文龙  董星龙  杨明川  李其连  周海滨  刘方军《航空制造技术》,2004年第Z1期
   研究了等离子喷涂法纳米结构WC-Co涂层的制备工艺及其性能.使用"雾化干燥结合固定床技术"合成WC-12Co纳米复合粉体,通过构造成适宜的纳米结构喂料,在不同的等离子热喷涂条件下制备出各种涂层,初步确定了制备纳米结构涂层的最佳喷涂工艺参数及条件.    

16.  等离子喷涂参数对热障涂层热冲击性能的影响  被引次数:2
   李其连《航空制造技术》,2004年第6期
   介绍了ZrO2热障涂层的等离子喷涂工艺及热冲击性能试验,通过不同工艺参数下的等离子喷涂工艺试验、金相分析、热冲击试验及扫描电子显微镜形貌分析,论述了喷涂电流及等离子气体流量对涂层热冲击性能的影响和试验结果对等离子喷涂ZrO2热障涂层的参数优化的重要意义。    

17.  高柔性低面密度预浸料的制备与性能研究  
   刘大伟  李波  李刚  杨小平《宇航材料工艺》,2016年第4期
   考察了高韧性预浸料用环氧树脂体系黏度对预浸料加工工艺的影响,探讨了涂膜和预浸复合工艺参数对预浸料质量的影响,采用热熔法工艺成功制备了高柔性低面密度预浸料。评价了预浸料的质量参数,单层厚度达到(25±5)μm,具有优良的粘结性和铺覆性。力学性能测试结果表明,相对于常规厚度预浸料,高柔性低面密度预浸料复合材料的层间断裂韧性、层剪强度和弯曲强度分别提高了19%、27.7%和15.3%。微观形貌观察表明高柔性低面密度预浸料制备的复合材料具有较好的界面结合强度。    

18.  模拟过载条件下燃烧室凝相颗粒形态参数试验研究  
   白彦军  许团委  刘洋《固体火箭技术》,2017年第40卷第4期
   通过地面模拟过载粒子收集试验装置,完成了推进剂在3种不同压强工况下的粒子收集试验,初步获得了粒度分布特性、微观形貌特性及成分分布等形态参数.研究结果表明,粒子中径分布明显高于非过载状态,5.6~11.5 MPa范围内,d(0.5)主要分布在120~190 μm之间.同时,针对某飞行试验发动机残骸故障处残留凝相粒子进行了收集与分析,并与地面同种压强状态下粒子形态参数进行了对比,两者分布较为一致,均呈双峰分布,粒子d(0.5)约为100~130 μm.    

19.  等离子喷涂纳米TiO2涂层及其光催化性能  
   于庆河  周春根《北京航空航天大学学报》,2007年第33卷第5期
    原始喷涂粉末经过喷雾干燥法造粒,采用等离子喷涂工艺在普通载玻片上制备了纳米TiO2涂层,并对涂层在300℃,400℃,500℃进行热处理.采用X射线衍射(XRD)方法对TiO2涂层进行了相结构分析;用扫描电子显微镜(SEM)、透射电子显微镜(TEM)观察涂层的微观形貌;用压汞方法测量涂层的孔隙率.结果表明,喷涂后锐钛矿型TiO2含量大约在30%~50%,粒径10~30nm,孔隙率小于6%,热处理后涂层更致密,孔隙率降低.喷涂电流为400A且未经过热处理的TiO2涂层具有最佳光催化效果.    

20.  高(Cr,Al)含量NiCrAl(Y)涂层电沉积制备及抗高温氧化性能  
   甄会娟  田礼熙  董志宏  彭晓《航空材料学报》,2018年第2期
   NiCrAlY型涂层是典型的抗高温氧化涂层以及热障涂层(thermal barrier coatings,TBCs)的黏结层(bond coat,BC)。高性能NiCrAlY涂层一般采用物理气相沉积的方法制备,本工作在金属基体预沉积的纳米颗粒CrAl电泳层中电沉积Ni,制备NiCrAl涂层。涂层的微观结构和成分分析表明:涂层致密并与金属基体结合好,CrAl纳米颗粒分散均匀、(Cr+Al)含量高达35%(质量分数,下同)。氧化结果表明:通过成分调控,即调控Cr/Al含量比,可使涂层在1000℃空气中氧化时分别"智能"热生长保护性Cr_2O_3膜或Al_2O_3膜;并且涂层在长时间氧化过程中,氧化膜不剥落,显示此工艺制备NiCrAl的抗氧化性能可与PVD制备的NiCrAlY涂层的相媲美。    

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