民用飞机超细干粉灭火系统喷射试验研究

NaHCO3超细干粉灭火剂具有环保高效的优点,有可能替代现有民用飞机上常见的哈龙1301 灭火剂,应用于未来民用飞机固定式灭火系统上。以某型民用飞机发动机灭火系统为基础,搭建了NaHCO3 超细干粉灭火系统试验台,开展了该灭火系统的喷射性能试验研究。试验结果表明灭火系统平均流量较大,性能较好,但仍需要修改管网设计调整灭火剂在风扇舱和核心舱的分配比例。初步的灭火剂浓度分析也表明目前的管网设计可以达到舱内的灭火剂浓度要求。     

细水雾喷嘴出口流场的数值模拟与分析

<正>随着世界环保意识的增强,哈龙灭火剂由于其会造成大气污染而被逐渐淘汰。细水雾灭火系统作为一种新的灭火替代技术,具有无环境污染、迅速高效灭火、耗水量低、水渍损失小等特点,从而引起了国际消防界的广泛重视。经过多年的发展,如今细水雾灭火系统已经在航空航天、水上船舶、日常建筑等领域得到了广泛的研究与应用。对于细水雾灭火系统而言,系统工作压力与细水雾喷嘴结构对于雾化效果有很大的影响,而喷嘴的雾化效果直     

现代民机新型灭火剂性能研究

对新型灭火剂研究背景和种类进行了简要介绍,对具有开发潜力的新型灭火剂的理化性能、毒性、腐蚀性、灭火性能、环保性能进行深入分析与研究。通过对新型灭火剂性能的研究,得出每种灭火剂的优缺点,筛选出适用于现代民机灭火系统的灭火剂。     

大型民用飞机货舱哈龙替代品抑制及灭火系统研究

基于美国联邦航空局休斯研究中心环保型飞机货舱哈龙替代品抑制及灭火的研究,阐释了飞机货舱哈龙替代品抑制及灭火系统最低性能标准,总结了氮气、气溶胶、细水雾等三种机载灭火系统最新研究成果,剖析了大型民用飞机货舱哈龙替代品抑制及灭火系统的最新发展趋势,分析了三种哈龙替代品抑制及灭火系统用于飞机货舱的可行性,旨在为我国大型民用飞机货舱哈龙替代品抑制及灭火系统研究提供工程技术参考。     

哈龙替代灭火剂环保及毒性研究进展

哈龙灭火剂对大气环境具有极大的破坏作用,联合国1987年明令禁止继续生产和使用。研发一种满足环保要求的新型卤代烃类灭火剂作为哈龙的替代品已成为世界各国环保方面的重点工作之一。本文阐述了国内外在哈龙替代灭火剂对环境及人体影响方面的研究概况,从其对大气层的温室效应影响、对臭氧层的破坏机理,以及灭火剂本身及其副产物对人体的毒性危害等方面进行了系统分析,旨在探索能有效评估哈龙替代灭火剂环保性能的方法,为国内研发出符合环保要求的哈龙替代灭火剂提供参考。     

专用灭火剂浓度测试设备研制及其应用

直升机(飞机)动力舱灭火系统进行试验时需要准确测量灭火剂浓度随时间变化情况。利用空气中不 同百分比的灭火剂流经多孔塞产生不同流阻的原理,研究并标定流阻与灭火剂浓度的关系;研制灭火剂浓度测 试设备,并将该设备应用于多个型号的地面试验。结果表明:该设备响应灵敏,能实时反应动力舱内灭火剂浓 度的变化情况,满足直升机(飞机)动力舱灭火系统地面模拟试验要求。     

民用飞机发动机灭火系统地面试验技术研究

确保民用飞机的高安全性,是民机设计的一个重要目标。发动机火区的防火、灭火功能尤其重要。根据适航条款的要求,提出一种适用于民用飞机发动机灭火系统地面试验室试验的方法。该方法采用一种微压差式灭火剂浓度测试系统,在模拟真实发动机内外形和舱内流场的发动机灭火性能验证试验台上进行试验。该试验同时模拟机上最严苛的试验环境,验证最严苛试验工况下发动机灭火试验的灭火剂扩散情况。该试验采用高精度传感器测试试验参数,记录试验数据,并按FAA条款比对试验结果。通过地面试验室试验验证,该试验方法能有效、准确的实现发动机灭火系统地面试验室试验目标。该试验结果能为机上试验提供试验经验,为机上喷嘴构型更改、灭火管网布设提供重要参考依据。     

国产1301灭火剂替代进口F114B2灭火剂研究

在分析对比国产1301灭火剂和进口F114B2灭火剂的物理化学性质和灭火性能的基础上,综合论证1301灭火剂替代F114B2灭火剂的技术可行性,计算了1301灭火剂的充填参数,并进行了喷射试验,以实现用国产灭火剂替代进口灭火剂,满足部队的急需.     

基于VTPR方程计算N2/CF3I充填特性

采用比容平移法修正原始的Peng-Robinson状态（VTPR）方程,提高三氟碘甲烷（CF₃I）液相饱和区密度的计算精度。基于VTPR方程,结合经典的范德瓦尔混合规则,计算了N₂作为增压介质时,CF₃I充填1/2灭火瓶和2/3灭火瓶所需的N₂质量,并与试验值和文献值进行对比。结果表明,不同充填工况的计算值与试验值基本吻合,并且优于PROFISSY软件的结果。获得了充填压力分别为2.5 MPa和4.2 MPa、CF₃I不同充填密度下的总压力与温度的关系式,并计算了灭火剂热膨胀充满灭火瓶的临界温度和临界压力,该压力-温度关系式可用于以CF₃I为灭火剂的机载灭火系统工程设计。     

民用飞机发动机舱灭火剂雾化数值模拟

针对民用飞机灭火系统的特点。使用商业软件FLUENT对民用飞机发动机舱着火后灭火剂的雾化过程进行数值仿真模拟．分析发动机舱着火状态下灭火剂喷射后舱内灭火剂浓度的分布情况,为民用飞机发动机灭火系统设计提供技术支持。     

七氟丙烷灭火系统设计

七氟丙烷是一种新型洁净气体灭火剂，通过工程实例介绍全淹没七氟丙烷灭火系统的组成、操作及对防护区的要求。     

细水雾灭火技术在载人航天器上应用前景

为进一步探索未来大型载人航天器安全、可靠的灭火方法,对现有国内外载人航天器的灭火剂和灭火方法进行综述,并从微重力条件下火灾燃烧特点、细水雾灭火机理和国外微重力条件下细水雾灭火研究状况三方面进行初步分析和总结。分析结果表明,细水雾是一种安全、高效、环保的灭火技术,在载人航天器上具有较好的应用前景。     

水陆两栖飞机灭火飞行仿真系统构建与仿真

大型固定翼灭火飞机是应对森林火灾最有效的工具之一。首先针对中国缺少大型灭火飞机投水灭火飞行仿真系统的现状，基于水陆两栖灭火飞机投水灭火任务流程，对投汲水灭火仿真任务子系统、灭火飞机投汲水灭火仿真场景构建、投水数据处理与灭火效能评估方法进行了研究，设计和构建了一种水陆两栖飞机灭火飞行仿真系统，实现了大型灭火飞机投水灭火任务全流程飞行仿真。其次通过使用K-S检验方法对仿真飞行投水数据与真实飞行试验投水数据进行统计学检验，证实了本仿真系统具有较高的仿真真实度。最后还研究了在灭火飞行仿真中投水速度和投水高度对投水覆盖面积、投水均匀度和投水有效利用率3个灭火效能参数的影响，为灭火飞机指挥员进行投水方案的制订提供了支撑。本文成果对于提高灭火飞机飞行员培训效率，节省培训费用，节约灭火飞机飞行试验费用，缩短飞行试验的时间，加快中国森林航空消防力量建设具有参考意义。     

航空灭火瓶加热旋压成形工艺

容积小于10L航空灭火瓶适用于各种运输机、轰炸机在运行中机舱内的灭火工作,灭火瓶盛装液态二氧化碳和“1211”灭火剂,工作压力达16.671MPa,有着特殊的技术质量要求.经过试制,已达到各项技术指标,满足使用要求.     

直升机灭火瓶充填及导入设备的研制

直升机灭火瓶充填难,返厂修理周期长、费用高,运输安全隐患大等问题严重影响了飞行训练任务地完成。复合式充填工具及导入设备的成功研制可简化氮气及灭火剂的充填,安全实用,显著提高了维修功效。     

直升机灭火系统管路布局设计研究

本文通过对比分析几个型号直升机灭火系统的管路布局设计,对直升机灭火系统管路布局设计方法进行了研究,分析了影响灭火系统管路设计的重要因素。为直升机灭火系统管路设计提供参考。     

民用飞机防火系统研究

防火系统由探测系统和灭火系统组成。色机防火系统对指定防护区的过热、烟雾或着火状况进行探测、监控和告警,并提供有效的灭火或者火情抑制措施。一且探测到防护区发生过热、烟雾或火情等危险情况,系统向驾驶员发出告警,以便驾驶员采取相应处理程序。系统提供灭火措施,可对火情进行抑制或扑灭,保证飞机和人员的安全。系统对设备的工作进行状...     

PR方程推算氮气/灭火剂蒸气等熵指数

氮气(N2)/灭火剂蒸气组成的混合气体的容积等熵指数和温度等熵指数随充填压力和温度的变化关系是影响机载灭火系统灭火剂释放过程的重要因素。基于PR(Peng Robinson)方程和范德瓦尔混合规则,编制了N2/灭火剂混合气体的容积等熵指数和温度等熵指数的计算程序,计算了三组混合气体N2/HFC227ea、N2/CF3I和N2/CF3Br充填压力分别为42MPa和25MPa,初始温度为293K时等熵指数随温度的变化曲线。结果表明:它们的容积等熵指数和温度等熵指数随着温度的升高而逐渐下降,呈近似线性关系。在相同温度下,充填压力为42MPa时的三组混合物的容积等熵指数和温度等熵指数均高于充填压力25MPa时的结果。在相同的充填压力和温度下,N2/CF3I的等熵指数最大,其次为N2/HFC227ea和N2/CF3Br的最小。      

直升机动力舱气动特性仿真及优化

在全机建模的基础上仿真计算了直升机动力舱灭火系统典型平飞、悬停和爬升飞行状态的动力舱流量。计算结果可作为灭火系统验证试验的输入条件。动力舱优化设计可以通过改变通风口的位置和大小,然后用本全机建模的方法仿真计算评估舱内流量,通过反复迭代找到适合设计要求的方案。     

开口位置对细水雾灭室内油盘火影响研究

本文对墙壁开口和顶棚开口两种情况下细水雾灭室内油盘火进行了实验研究.结果表明,无论开口位于墙壁还是顶棚,细水雾灭火时间均随着开口面积的增大而增大,随着火源热释放速率的增大而减小.当火源热释放速率小于某一临界值时,墙壁开口时的细水雾灭火时间比顶棚开口时的细水雾灭火时间长.而当火源热释放速率大于该临界值时,墙壁开口时的细水雾灭火时间小于顶棚开口时的细水雾灭火时间.分析认为,室内外气体交换能力的差异和燃烧室蓄烟能力的差异是导致墙壁开口和顶棚开口两种情况下灭火时间存在差异的原因.