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1.
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CK－1M无人机双发助推器脱落分析与研究
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施允涛《南京航空航天大学学报》,1994年第1期
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本文分析研究了无人机取发助推器的脱落安全性，研究对象是ＣＫ－１Ｍ无人机。根据风洞投放试验结果，设计了一对截锥体、截锥窝自动分离接头，从而改变了脱落方式，并调整了发射参数，以减小分离速度。同时确保双发助推器的同步性和安装对称性，消除了侧滑的影响；又因加上助推器增重，降低了助推器的投放轨迹，实现了ＣＭ－１Ｍ双发助推器的安全投放。
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2.
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CK－lM无人机双发助推试验研究
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施允涛《航空学报》,1994年第15卷第7期
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论述了ＣＫ－１型无人机闭锁力的确定、双发助推器的同步性及其投放特性,经试飞表明,闭锁力确定合理,双发助推器同步性良好,投放安全。
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3.
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CK-1M无人机双发助推器发射起飞的模拟试验
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巫成荣《南京航空航天大学学报》,1993年第1期
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本文介绍CK-1M无人机是缩比为1/5的模拟无人机,安装在发射装置的短轨上,采用双发助推器进行发射起飞。以研究和分析双发助推器推力偏差对发射起飞过程中释放的选择、滑轨长度的确定、离轨安全和飞行姿态的影响。 发射起飞试验证明:有关双发助推器发射起飞模拟试验研究和分析方法是正确的,研究与试验结果具有良好的一致性。这些方法和结果均可作为无人机双发助推器发射起飞的设计依据。
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4.
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CK-1M无人机双发助推的同步性试验研究
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施允涛《南京航空航天大学学报》,1993年第1期
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本文对无人机双发助推的同步性进行了研究。研究对象是CK-1M遥控机。实现多发助推的同步性,关键是推进剂特性参数和面喉比保持稳定,确保平衡压强的一致性。此外,点火药量容差及并联电路点火,也是实现多发助推同步性的重要因素。本文采用放样吊线法安装助推器,确保安装精度和左右对称,从而保证了力的精确传递方向,避免了附加力矩的产生。经台架试验和试飞验证,CK-1M双发助推的同步性良好。
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5.
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CK1—M模拟无人机发射装置的研究和分析
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巫成荣《南京航空航天大学学报》,1991年第1期
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CK1—M模拟机系缩比为1/5的模拟无人机,安装在发射装置的滑轨上,并采用固体火箭作为助推器进行发射起飞,以研究分析发射起飞过程中的一些问题。 本文介绍有关CK1—M模拟无人机发射装置的设计、调试和分析的几个问题,包括单发和双发起飞方案中滑轨长度的确定和释放力的选择,以及模拟机离轨瞬时相对滑轨运动的研究和滑轨结构型式的确定等问题。 模拟无人机发射起飞试验证明:有关发射装置的试验记录数据和计算结果具有良好的一致性,这些试验数据和设计方案是可信的,可作为无人机发射装置的设计依据。
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6.
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无人机双发固体火箭助推器同步性研究
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裴锦华《飞行力学》,1999年第17卷第1期
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探讨和分析了无人机采用双发固体火箭助推发射方案时存在的助推器同步性问题。并以某型无人机和火箭助推器为例，进行了火箭助推器的同步性仿真计算以及同步性对无人机发射段飞行稳定性的影响计算，分析确定了影响双发固体火箭同步性的显著因素，并就改善双发火箭同步性提出了相应的技术措施。计算结果表明，火箭助推器同步性对无人机发射段飞行轨迹及稳定性的影响在工程应用上是可行的。
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7.
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再入弹头裙部分离风洞静态实验技术研究
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陈谟《实验流体力学》,1988年第1期
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本文给出了再入飞行器的截锥体在风洞中作静态分离实验的气动力姿态模拟方法和非均匀(存在前体的尾迹)流场中的对称截锥体的静稳定特性的判别法则。统一了再入飞行器截锥体分离的风洞静态实验和风洞自由飞实验结果之间的矛盾。按照上述方法和法则,本文通过M_∞=4.04和4.98的实验指出,截锥体分离后是不稳定的。这与再入飞行器打靶时截锥体分离后回收的残骸分析及风洞自由飞实验的结果相一致。
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8.
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H—I运载火箭固体助推器地面点火试验成功
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王永寿《固体火箭技术》,1989年第1期
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日本于1988年4月15日在种子岛宇宙中心竹琦固体火箭试验站对 H-I 火箭的固体助推器进行了点火试验,达到了预期的效果。H-I 火箭的固体助推器全长为23.4m,直径为1.8m,总质量为70t,使用端羟基聚丁二烯复合固体推进剂(其中百分组成为:HTPB14％、Al18％、AP68％)。助推器安装在弹体两侧,每侧一个,与第一级主发动机同时点火,燃烧约95s 后分离脱落。该助推器由4段构成,各段采用螺栓法兰接头连接,采用柔性喷管进行推力方向控制,摆角最大可达5°。该助推器的平均推力约为160t(海平面),真空比冲约为2657.6 N·S/kg。它是仅次于美国航天飞机和大力神导弹所用助推器的一种固体助推器。
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9.
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某中空长航时无人机机载浮标分离安全性研究
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孙凯军 付义伟 陆冬平 陈著 汪洋《航空工程进展》,2021年第12卷第1期
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研究机载浮标投放过程中气动干扰特性及浮标运动规律,对机载浮标安全投放方案的设计具有重要意义。采用计算流体力学方法对机载浮标投放过程进行数值模拟。通过动态嵌套网格技术模拟浮标运动,结合刚体六自由度运动方程求解三维非定常 N-S ( Navier-Stokes )方程,模拟基于察/打一体无人机平台的浮标自由投放过程,获得详细的包括浮标运动姿态、运动轨迹和受力情况等在内的数据信息;通过算例,验证本文数值模拟程序的准确性。结果表明:浮标投放过程中,轻质浮标口盖自由分离会对螺旋桨后推式无人机的安全性造成重大影响;考虑浮标口盖固连在浮标降落伞上的状态下,初速度为 0m / s 时投放浮标整体(包含浮标、降落伞、口盖)离螺旋桨最近距离为 0.151m ,安全余量不够;初速度为 1.8m / s 时投放浮标整体离螺旋桨最近距离为 0.671m ,满足投放安全性要求。
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10.
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超声速内埋武器不同分离方式分析 被引次数：1
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李骞 杨俊 谢云恺 童明波《航空计算技术》,2014年第5期
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为给高空高速无人机内埋武器分离方式的选择提供权衡依据,建立了弹舱及弹体模型,采用chimera嵌套网格方法与Menter SST k-ω湍流模式,对舱内重力投放、舱内弹射投放及舱外重力投放三种内埋武器分离方式在高空高速条件下的内埋武器分离过程进行了仿真分析,对比了三种分离方式分离过程的流场特性与弹体运动参数。结果表明,在Ma=3.7,高度为2.5 km的条件下,舱内弹射投放与舱内重力投放能够使内埋武器安全分离,舱外重力投放在高空高速条件下无法完成内埋武器的安全分离,弹体无法快速下落并伴有大幅振荡,威胁无人机的飞行安全。
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11.
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塞锥型面简化与截短对塞式喷管性能的影响 被引次数：3
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王长辉 刘宇 戴梧叶《推进技术》,2002年第23卷第5期
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用NND差分格式求解N－S方程，对截短直锥塞式喷管和用特征线法设计的截短型面锥塞式喷管的流场和性能进行了比较。成功地捕获了流场激波、膨胀波及反射压缩波，计算结果与实验数据吻合较好，对不同型面塞式喷管在不同高度下的推力性能和塞锥截短对发动机性能的影响。研究表明，相同长度的截短直锥发动机总推力比型面锥塞式喷管发动机低1％－1.5%；相对30％截短型面塞锥发动机，50％截短型面塞锥发动机的总推力可提高约2.5%。
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12.
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导弹助推器分离过程数值模拟研究 被引次数：2
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王力 谷良贤《航空动力学报》,2008年第23卷第2期
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应用了结构网格中的Chimera重叠网格技术和Favre平均三维N-S方程以获得流场解.采用k-ε湍流模型模拟气体的湍流粘性影响,计算中分别考虑空气和两种火箭发动机喷流等三种不同流动介质,采用时间相关边界模拟发动机拖尾段的非定常流动,最终求解带约束的六自由度弹道方程模拟了导弹助推器的分离脱落过程.并对发动机喷流对助推器分离的影响开展研究.所做工作可对于精确确定火箭助推器分离轨迹及姿态提供方法参考.
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13.
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两种特殊CTS试验技术的研究
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于志松 王发祥 罗新福《实验流体力学》,2004年第18卷第4期
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介绍了载机投放/发射的外挂武器具有舵面控制律模拟的分离轨迹测量技术以及分离体带喷流的导弹级间分离气动干扰特性测量技术的研究情况。研究表明,两种特殊CTS试验技术研究取得了比较满意的结果,进一步拓展了气动中心1.2m高速风洞捕获轨迹综合试验能力和种类。
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14.
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无人机发动机惯性起动试飞技术
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《飞机设计》,2021年第3期
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无人机系统在局部冲突战争中逐渐取得了尖兵地位,各系统的可靠性对于无人机实现战役战术任务十分重要。双发无人机不仅提升了动力系统余度,也为研究发动机的空中起动特性提供了平台。以某双发无人机为研究对象,建立无人机双发停车时的空滑模型,通过空滑性能分析确定空滑返场最远点,即惯性起动试验状态点位置,完成了任务航线和试飞流程的规划,进行地面惯性起动试验和模拟单发飞行和着陆试验后,成功完成2个状态点的空中惯性起动试验。结果表明,目标无人机配装的发动机具有良好的空中惯性起动性能,惯性起动可靠性较高,惯性起动试飞技术具有较好的工程应用价值。
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15.
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超音速轴对称进气道唇口分离流吹除及其动态畸变源相干分析
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何中伟 张世英《南京航空航天大学学报》,1985年第2期
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本文研究了马赫数M_∞=2.0一级的双锥轴对称超音速进气道在起飞状态下,自大气引入射流,吹除唇口内侧壁面强烈的气流分离和倒流对进气道沿程静压脉动以及对其出口脉动总压的影响;并对进气道出口的动态畸变源作了相干分析。
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16.
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美国航天飞机固体助推器装药设计试验简介
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叶定友《固体火箭技术》,1980年第3期
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美国的航天飞机固体助推器由赛奥科公司的瓦沙其分公司负责设计、研制、生产和试验。方案论证工作在1972～1974年进行,整机研制工作在七十年代后期展开,至一九七九年做了4次全尺寸静止试车,全部获得成功,确定了技术状态。航天飞机的动力装置有三台高燃烧室压力的液氢—液氧发动机和两台固体助推器组成。固体助推器与液体发动机同时开始工作,固体助推器先工作结束,分离脱落,减速回收。固体助推器设计时考虑了:(1)航天飞机是载人飞行器,对推力一时间曲线形状有较严格的要求(见图1);要求初始推重比为1.5,工作后期加速度不超过3g。(2)充分利
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17.
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CK-1飞机带翼梢小翼的亚音速升阻特性分析
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王一飞《南京航空航天大学学报》,1986年第Z1期
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本文应用有限基本解法(涡格法)及联合流场概念,计算出CK-1机带翼梢小翼的升力系数及诱导阻力系数。结合CK-1飞机具体条件,对其结果进行了分析和比较。得出小翼翼高为1.14米,弦长为0.7125米,倾斜角为27°,撇角为4°,对于CK-1飞机较合适。从而能使CK-1飞机的航程、升限和爬高率有较大提高。
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18.
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CK-1C靶机风洞模型实验数据的修正和使用
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王一飞《南京航空航天大学学报》,1986年第Z1期
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本文叙述了CK-1C靶机带堵锥风洞模型的实验数据到真实飞行情况下使用的气动力数据的计算和分析方法。主要包括Re数(含高度)修正、弹性影响、进气效应、喷流效应和模型尾支架干扰五个方面内容。在零升阻力修正中,本文把喷流效应与尾支架干扰结合起来考虑。从而,提出一个在M<1时,喷流效应对零升阻力系数受M数影响的经验修正公式. 风洞实验数据经用本文方法修正后,供给轨道计算,得出的结果与试飞结果吻合较好。一般误差在5～10％范围内,其平飞速度误差可以达到2％。
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19.
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合成射流控制鼓包分离流动的数值模拟
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陈占军 巴玉龙 王晋军《北京航空航天大学学报》,2012年第38卷第7期
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为了研究合成射流控制鼓包背风面分离流动的效果,采用商用流体力学软件FLUENT® 6.3求解Reynolds平均Navier-Stokes方程,通过分析鼓包壁面摩擦力系数分布、旋涡脱落结构以及射流孔口附近流动结构,揭示了合成射流对分离点不固定的流动分离的控制机理.结果表明:在分离点前施加合成射流可有效缩小回流区范围,涡脱落被施加的激励"锁定",涡脱落的频率等于合成射流的频率.此外,在本研究所考虑的情况下,动量系数越大,控制效果越好.从时均效果看,当施加最大吹气动量系数为0.369 1%的合成射流时,分离泡长度减小了11%.
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20.
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轴向集中载荷作用下截锥壳最小重量设计
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郝兆星《宇航学报》,1983年第1期
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本文从极限分析原理出发,充分地研究了破坏试验、合理地选择变形速度场,对承受集中载荷截锥壳体进行极限分析。在此基础上,令截锥壳的壁厚为设计变量,把结构的最小重量设计问题归结为一个求泛函数值的问题。文中对这一问题采取了简便的工程处理方法,在现实可行的结构形式中进行比较,最后研究了线性变厚和经向加肋截锥壳的最小重量设计方法。试验证明,这些方法具有较好的工程近似精度。
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