涡轮气冷动叶片伸根段参数化设计方法研究

提出了叶片伸根段控制截面线生成方法.将伸根段设计分为内型和外型两部分,通过直纹面插值法获取伸根内型截面线,再通过变壁厚法获取伸根外型截面线,详细分析了其中的关键技术和算法;提取了伸根设计参数,开发了伸根设计专用模块,实践证明,应用本模块进行伸根设计,可以极大提高伸根乃至整个叶片设计效率.     

航空发动机风扇叶片伸根段造型设计与优化

探索了航空发动机风扇叶片伸根段造型的优化设计方法,利用它在保持叶身气动设计不变的情况下使风扇叶片振动特性得到改善。建立了基于非均匀有理B样条NURBS (non-uniform rational B-spline)桥接曲线的伸根段造型方法,实现气动叶身与榫头侧面间的光滑连接；通过改变桥接曲线控制顶点的位置实现伸根段造型的参数化设计,并在相关假设条件的基础上提取了完全定义伸根段造型所需的8个设计变量；以风扇叶片共振裕度最大化作为伸根段设计目标,在径向基函数网络(RBFN)与粒子群(PSO)算法的基础上建立了伸根段造型优化设计流程,其原理是构造RBFN近似模型来逼近和预测风扇叶片共振裕度与伸根段设计变量间的隐式目标函数,在此基础上使用PSO算法搜索使共振裕度达到最大化的伸根段设计变量组合。结果表明:某大涵道比宽弦风扇叶片采用上述流程,通过优化伸根段造型使风扇叶片轴向一弯模态的自振频率得到提高,与转速3倍频激振间的共振裕度提高约2%。      

L11飞机机翼1肋壁板对接区可靠寿命估算

长寿命、高可靠性是对飞机结构的基本要求，本文对Ｌ１１飞机机翼的关键与危险部位之一－－１肋壁板对接区进行了变幅载荷下的可靠寿命估算，结果表明，该对接区能满足Ｌ１１飞机设计寿命指标要求。     

快速凝固Al—Cr—RE合金的显微组织与性能

利用真空单辊急冷装置，在相同的工艺参数条件下，制备了成分为Al-（4-10wt％）Cr－4wt％RE（RE为富La混合稀土）的四种合金傅带。利用X光衍射、透射电子显微镜、电子探针及能谱分析等手段研究了快速凝固合金的显微组织及相组成；用显微硬度计及电子拉伸机分别测定了合金的显微硬度和拉伸强度。试验表明，AI－（4－6wt％）Cr－4wt％RE合金是很有前途的高温铝合金。     

烛接机匣寿命评估方法探讨

通过对英军标De stan 00-971中有关轮盘寿命评估的解读、质疑和推断，分析了其与应力标准（EGD－3）之间的关系，类推出了可用于焊接机匣的寿命分散系数和应力强度分散系数，论了对焊接机匣进行定寿的弊端及采用设计目标寿命证方法以确定其安全使用寿命的合理性和科学性等。     

复合材料风扇叶片鸟撞损伤的精细化分析方法

为了研究复合材料风扇叶片鸟撞损伤机理并指导研发设计,提出一种鸟撞复合材料风扇叶片的精细化分析方法。建立 了包含铺层信息的复合材料风扇叶片精细化有限元模型,进行中鸟撞击工况的数值计算,基于ANSYS-Workbench软件的自动化 脚本和MATLAB程序提取铺层有限元结果数据进行失效分析,通过Tecplot实现结果的可视化并结合叶片冲击响应进行叶片损伤 分析。结果表明：叶片的冲击响应除周向弯曲、轴向弯曲、扭转以外,在伸根段以上部分还包含高阶模态成分;叶片内部失效明显, 叶片外表可见损伤较少;在伸根段和榫头内部50%弦长位置出现明显分层,发生基体开裂的铺层较多;相同角度铺层的纤维失效 和基体失效位置及演化规律相似,少量铺层在高阶模态影响下,在特殊位置失效;±45°铺层在伸根段前缘附近出现显著纤维拉伸 失效,该位置为叶片的鸟撞薄弱点。     

定应变下丁羟推进剂贮存寿命预估

采用高温加速老化法,研究了中燃速丁羟推进剂在受力（１５％定应变）状态下力学性能变化,预体了推进剂的受力与非受力（０％应变）状态下贮存寿命。结果表明：定应变的作用对推进剂的贮存寿命影响较大,推进剂在受力状态下的贮存寿命比非受力条件下的贮存寿命缩短了４年左右。     

缝焊接头疲劳强度降低系数和寿命分散系数的研究

为了研究发动机机匣的低循环疲劳寿命，本文根据机匣的实际情况，设计了焊搭接试件，进行对１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ材料缝焊搭接接头的疲劳性能测试，并用统计分析的方法得到Ｓ－Ｎ曲线和Ｐ－Ｓ－Ｎ曲线，及其缝焊接头的疲劳强度降低系数和疲劳寿命分散系数，与该材料的光滑试件对比，其结果可以看出，缝焊接头的疲劳强度大大低于光滑试件，而其疲劳寿命分散系数比光滑试件好。     

飞机复合材料结构疲劳试验载荷谱简化方法的试验研究

给出了飞机复合材料结构强度验证试验载荷谱的简化方法。该方法基于Ｓ－Ｎ曲线和等寿命曲线的线性假设及寿命估算的损伤累积模型，通过原谱和简化谱试验的对比分析，对该简化方法进行了验证。     

用于YF—23A原型机飞行试验的分布式实时数据处理

１９９０年下半年，为了验证和鉴定为ＹＦ－２３Ａ原型机飞行试验而开发的几项新技术，诺思罗普／麦．道公司的两架ＹＦ－２３Ａ先进战术战斗机（ＡＴＦ）原型机投放试飞，ＹＦ－２３Ａ飞行试验队为该试验计划研制了一种性能卓越的，费用低廉的实时地面数据站。为了满意ＡＴＦ原型机飞行试验工作的需要，该地面站主要基于分布式数据处理的概念。尽管ＹＦ－２３Ａ地面数据站的核心是ＤＳＩ公司的ＱＵＡＤ－７计算机系统，但安装在各种     

一种Ti3Al基合金高周疲劳特性的研究

本文研究了Ｔｉ－２５Ａｌ－１０Ｎｂ－３Ｖ－１Ｍｏ（ａｔ－％）合金（简称ＴＤ２合金）棒材、饼材和环形件三种类型的组织及其室温、６５０℃、７００℃的高周疲劳性能。结果表明，ＴＤ２合金具有较高的高周疲劳性能。应用ＳＥＭ，对不同组织在室温和高温下的断口特征进行了分析，用ＴＥＭ观察了疲劳试样上的位错形貌，讨论了ＴＤ２合金疲劳裂纹荫生机制。     

跨声速轴流压气机级全工况三维流场数值分析

以LV－SGS－GE隐式格式和MUSCL TVD迎风格式为基础，结合壁面函数方法和简单的混合长度湍流模型，对三维可压缩雷诺平均N－S方程进行求解。叶列间参数的传递采用混合平面方法并应用了微机网络并行计算技术。计算得到了NASA 35号低展弦比、跨声速轴流压气机组70％和90％设计转速下的全工况性能曲线，并重点分析了其中一些典型工况下的内部流场。计算与实验结果的对比表明，此方法能快速得到三维粘性流场的流动特性且计算精度较高，可用来模拟跨声速轴流压气机组内的全工况三维粘性流动。     

航空发动机设计任务循环的选取

由某型发动机的未来使用任务推导了其设计飞行任务剖面和飞行任务混频,然后根据该发动机的高度－速度特性得出了其转速剖面。在该转速剖面下对发动机的压气机盘进行了应力和疲劳寿命计算,由计算结果得出该发动机设计任务循环的选取范围,认为：航空发动机的设计任务循环除0－最大－0、慢车－最大－慢车和巡航－最大－巡航3类循环以外,还应当包括对发动机构件疲劳寿命有较大影响的其它载荷循环,否则将造成设计载荷估计精度大大降低。     

GH901材料p—ε—N曲线初探

p-ε-N曲线一般应在应变化相同，而应变幅值不同的条件下（比如应变化为－1）进行低周疲劳试验，对试验结果进行统计处理后作曲线拟合得到。本从已有的四组按局部应力应变法进行等应变历程对比试验的结果（应变比互相相同）出发，按航空工业部有关标准进行统计处理后，通过解非线性方程组，得到了GH901材料的p-ε－N曲线，从而节省了为获得此种材料的p-ε-N而专门安排试验所需的经费与时候，为预测高存活率的安全寿命提供了参数。     

局部应变法寿命估算中几种算法的对比研究

局部应变法是一种有效的疲劳寿命估算方法。然而，当采用的算法不同时，寿命估算结果往往差别很大。本文对局部法寿命估算中常用的四种组合算法进行系统地比较和分析，并结合国产某强击机机翼主梁根部疲劳危险孔的寿命估算实例进行方法评价。计算和分析表明：瞬态循环σ－ε曲线和当量应变（εｅｑ）－寿命（Ｎ）曲线是局部法寿命估算中值得推荐的一种组合算法。     

固体火箭发动机装药寿命预示方法试验研究

研究了固体火箭发动机装药硬度和ＨＴＰＢ推进剂方坯硬度、强度及延伸率在贮试期内的变化规律，建立了装药硬度－强度、延伸率－贮存期相关联的数学模型和回归方程组。用其预估固体发动机装药寿命。     

固体火箭发动机寿命预估的一种考虑

利用弹性－粘弹性对应原理，分析长期贮存固体推进剂药柱由环境温度变化引起的热应力，计算药柱损伤，并对发动机寿命进行预估。理论分析和算法具有普遍性，可供工程设计参考。     

碳—碳复合材料Si—MoSi涂层的抗氧化性能

研究了Ｓｉ－ＭｏＳｉ２系统作为碳－碳复合材料抗氧涂层的可能性。结果表明，当涂层中ＭｏＳｉ２含量为２０（ｗｔ）％时，涂层具有优良的抗氧化和抗热震性能，在１５００℃下，该涂层表现出长寿命抗氧化性能，２４２ｈ的氧化失重为０．５７％，氧化失重速率稳定在２．４３×１０＾－５ｇ／ｍｓ＾２．ｓ。     

冷变形TiNi合金的显微组织及超弹性

利用透射电镜观察不同温度下的拉伸试验，研究了冷变形量２２％的Ｔｉ－４９．８％Ｎｉ（原子分数）合金的显微组织及线性超弹性行为。透射电镜观察发现，Ｔｉ－４９．８％Ｎｉ（原子分数）合金经较大冷变形量变形后，其显微组织为细小片状且高度形变的马氏体。研究表明，冷变形Ｔｉ－４９．８％Ｎｉ（原子分数）合金经一定次数应力－应变循环处理后可获得完全的线性超弹性，出现线性超弹性的温度区间与冷变形ＴｉＮｉ合金的Ａｓ点有     

碳-碳复合材料Si-MoSi_2涂层的抗氧化性能

研究了Ｓｉ－ＭｏＳｉ２系统作为碳－碳（Ｃ／Ｃ）复合材料抗氧化涂层的可能性。结果表明，当涂层中ＭｏＳｉ２含量为２０（ｗｔ）％时，涂层具有优良的抗氧化和抗热震性能，在１５００℃下，该涂层表现出长寿命抗氧化性能，２４２ｈ的氧化失重为０．５７％，氧化失重速率稳定在２．４３×１０－５ｇ／ｍ２．ｓ。