薄壁筒形零件加工夹具——双球面向心夹具

一、概述我厂生产的薄壁筒形零件,品种规格多,尺寸及表面光洁度要求高,典型零件如图(图1): 零件材料为30CrMnSiA优质合金钢,强度σ_b=120±10公斤/毫米~2,内孔尺寸Φ80～160毫米,壁厚为1.9～2.5毫米,长度为280～680毫米,内孔椭圆度要求不大于0.02毫米,尺寸公差为0.02毫米,内孔光洁度为▽8。这类零件的生产过去所采用的装夹方法如图2。     

特小型内花键插齿刀

三四五厂在试制某发动机的起动电动机时,在驱动轴的端头部份遇到一个很小的不通孔内花键,成为试制工作的难关。其设计参数是径节=48/96,相当于模数=0.52916/0.26458、压力角=30°、齿数=11、顶圆直径=φ5.3~(+0.007)、根圆直径=φ6.7_(0.07)~(0.25)、渐开线终点直径=φ6.4252、齿槽宽度最大实际尺寸0.891毫米、齿槽宽度最小有效尺寸0.831毫米、齿槽有效深度为9.1毫米。加工这种不通孔内花键,需用一种国内从     

TOCT 1643-72中模数圆柱齿轮传动 公差

本标准适用于具有直齿、斜齿及人字齿的外啮合与内啮合的圆柱齿轮传动,齿轮分度圆直径到6300毫米,轮缘或半人字宽度到1250毫米,齿的模数从1到56毫米,原始齿形按ГОСТ13755-68。本标准代替ГОСТ1643—56。     

用斜平面硬度法测定淬火钢脱碳

斜平面硬度法系采用简便的表面洛氏硬度试验法,通过一个斜率为0.008的斜平面(斜平面长50毫米,深0.4毫米),将每间隔3毫米或6毫米测得的硬度值,与其对应的宽度(换算为深度)绘制成硬度——深度曲线,在曲线上用作图法确定拐点,以判断淬火钢的脱碳情况。试样为圆柱形(图1),材料为42CrMoA。为寻找硬度——深度关系规律,采用不同的淬火加热时间,即盐炉860±10℃,时间分别为1、2、3、4小时15分和1小时15分共五种,     

螺纹三针测量的最佳三针直径

利用三针是检验螺纹中径常用方法。由图1几何关系得出: 而得或式小 d_2——螺纹中径,毫米; M——检验尺寸,毫米; d_0——三针直径,毫米; α/2——螺纹牙形半角,度; t——螺距,毫米。此公式得以成立有两个假设条件: 1.假设被测螺纹螺旋升角趋近于零。     

4CrMoVlSi(H13)钢抗疲劳螺栓加热滚丝

我国现有机种上的重要抗疲劳螺栓大多采用30CrMnSiNi2A合金结构钢制成。这种钢通常在σ_b=160公斤/毫米~2条件下使用。国外,早在五十年代已开始使用σ_b>180公斤/毫米~2的H11(4CrMoVSi)及H13(4CrMoV1Si)超高强度钢来制作最重要的精密抗疲劳螺栓。为了探索H11及H13钢的机械性能及其加工方法,我们进行了一些初步试验。试验件为M8×1,长度为42毫米的螺栓。螺栓材料为H13钢。加工后的试件σ_b=185公斤/毫米~2。按技术规范进行疲劳试验(拉-     

膜盒波纹管的微束等离子焊接

一、概述微束等离子弧焊接是近十几年来发展的一项先进焊接工艺。它的焊接电流小,能量集中,最适合于精密和微型零件的制造和修理,在仪表制造工业中,可以用于膜盒的焊接。我厂试制的一台WLH-10微束等离子弧焊机,在焊接厚度为0.08毫米+0.08毫米,直径为φ160毫米的钯合金(PdAg 23Au3 Ni 0.3)的膜盒时,气密性达到了漏速不大于1×10~(-8)升/秒的要求,产品性能合格。二、WLH-10微束等离子弧焊机的主要技术性能     

增强塑料及复合粘接结构超声波检验

增强塑料和各种金属-非金属复合粘接结构是宇航及航空事业中重要的防热材料和承载结构。为了确保产品的质量,需要进行有效的无损检验。本文简要介绍了检查斜缠高硅氧酚醛增强塑料(以下简称玻璃钢)、滌纶酚醛增强塑料(以下简称滌塑)及它们与铝的胶合件,玻璃钢/铝/泡沫塑料/铝复合粘接结构中的关键伤(分层、裂纹、脱粘)以及定性地评定材料不均匀性的超声波检验方法和所采用的机械传动、记录装置。当用(?)8毫米耦合水柱进行穿透法探伤时可发现增强塑料中宽4毫米,玻璃钢/铝/泡沫塑料/铝粘接结构中宽8—10毫米的条形人为缺陷,并至少可检查出间隙为微米数量级的空气伤。经过对大型部件的长期生产检验,表明所采用的探伤方法对保证产品的质量起到了一定的作用。     

片光反射遮挡式超高速亚毫米粒子探测技术

为满足在超高速碰撞靶上开展航天器抗空间碎片防护性能试验，需要准确测量速度3～10km／s，以及更高速度的毫米级或亚毫米级粒子的飞行速度，在可以实现毫米级粒子探测的片光遮挡式粒子探测技术基础上发展了片光反射遮挡式粒子探测技术，通过采用提高粒子直径与激光光束宽度的比值，解决了探测粒子直径小于1mm时探测信号弱不能识别等关键技术，研制了试验装置并开展了验证试验，研究结果表明该技术在0．2～10km／s速度范围内可实现直径为0．1mm量级粒子的有效探测。     

超声速条件下亚毫米液滴的变形破碎模态

以超声速气流中液滴变形破碎行为为研究内容,对水平激波管中承受激波冲击的亚毫米水液滴(0.44~1.09 mm)变形破碎过程进行了观测,实验激波马赫数范围为1.07~2.11。利用纹影法,结合高分辨率高速相机对不同破碎模态下液滴的变形破碎特征进行了记录,得到了袋状、多模态、剪切和爆炸式等破碎模式下的液滴纹影图像,分析了液滴运动参数的时空关系。得出了液滴变形阶段,液滴无量纲横向变形宽度以及液滴无量纲迎风面位移随无量纲时间的变化发展规律,并且得出在液滴初始直径相同时,不同液滴破碎模式的无量纲最大横向变形宽度的变化,其中袋状、多模态、剪切破碎模式的无量纲横向最大变形宽度均在1.15~1.61范围内变化,爆炸式破碎模式的无量纲横向最大变形宽度均在0.21~0.68范围内变化。     

注射机油缸内壁滚压加工

我厂在加工60克注射机油缸时,因孔径尺寸大(直径160~(+0.04)毫米,深400毫米),缸壁要求达▽9,表面且有一定的硬度要求,不论设备和工艺上都存在一定困难。后来根椐兄弟单位滚压加工经验,自制了图1所示的滚压工具,使油缸内壁加工光洁度达▽8～▽10,表面硬度达HRC40以上,满足了生产需要。     

B_1—135型钣金下料数控铣床

我们车间的B_1—135型鈑金下料数控铣床(见图1),自一九七六年五月安装调试后正式投产以来,运转正常,性能稳定,已加工零件10多项,编程30多项,效果良好,大大减轻了工人的劳动强度,减少了工装,提高了工效。这台机床能铣大型铝合金蒙皮零件的轮廓和内孔,对小型零件也能成组套材铣切,凡原在回臂铣床和鈑金铣床上加工的零件,除宽度小于150毫米的窄条外,不论外形多复杂,只要能准确定出尺寸,均可铣切。一、机床规格加工鈑料最大尺寸 7000×1500×12毫米主轴法兰盘端面到工作台距离 220毫米主轴中心线到龙门架导轨面距离 310毫米主轴前轴承颈直径φ40×φ56毫米主轴转速 12000转/分     

内外径通用长度测具

大型发动机的涡轮盘、涡轮内外环、大机匣等内外径尺寸大(800～1200毫米),精度要求高,一般公差在0.025～0.05毫米范围内。用通用测量工具检验比较困难,各发动机工厂一般均设计了专用内径、专用外径长度测具,其结构见图1,图2。     

仪表平板的精密冲裁

QKS-3仪表的上平板(图1),材料为HPb59-1,厚度2毫米,尺寸精度要求高。按原工艺,前后要经过冲外形、冲孔、热校平、手工校平、钻孔、镗孔、精修孔等工序,劳动量大,生产效率低。尤其是零件的不平度,一般在0.3～0.4毫米之间,达不到技术要求,即使经多次手工校平和热校平,仍消除不了冲压引起的塌边和翘曲。钻孔时孔距尺寸又很不稳定,给后面的校孔工序带来很大困难。零件经常大批报废。从一九七七年开始,我们结合本厂一台160     

电火花内圆磨加工副滑阀深孔

某副滑阀内孔孔径为φ6~(+0.013)毫米,孔长80毫米,前端孔径φ7毫米,长35毫米,小孔总长达115毫米,L/D=115/9≈19(图1)。φ6~(+0.013)毫米小孔表面光洁度为▽11,椭圆度、锥度、母线不直度小于0.001毫米,和主滑阀的配合间隙为0.001～0.003毫米。副滑阀材料为12CrNi3A,内孔表面渗碳,淬火硬度HRC58～63。     

直径200～500毫米分度盘半自动检验仪

为了检验直径500毫米以下的分度盘梯形定位槽的间距,苏联莫斯科磨床厂研制了一种半自动检验仪(见附图)。该检验仪的测量装置配有两个浮动式球形测量头1,当测量头进入待检分度盘11的定位槽时,便与槽子的两侧接触,自动对准槽子轴线,即测量头小球的轴线与槽子轴线重合。该测量装置附有的两个感应式传感器,由于其测得的读数相加,所以测量时不要求对分度盘进行准确的角度定位。     

DYZT-10A型电液振动台关键零件加工及装配工艺

我们生产的DYZT-10A型电液振动台是为飞机零、部件进行振动试验和疲劳试验的重要试验设备。振动台的台体是由活塞轴,缸体,上、下轴承座和静压轴承等主要零件组成,这些零件的特点是: 1.尺寸大。缸体的最大直径为φ360毫米,高度为200毫米,重127公斤;上、下轴承座最大直径分别为φ360毫米和φ500毫米,高度分别为200毫米和216毫米,重量分别为73公斤和126公斤。     

滚动测径仪GCY—01

某发动机锥形薄壁焊接件装配精度高,直径公差为0.13～0.25毫米,工艺资料规定用测径仪检验。由于没有图纸,也没有仪器。研制测径仪被列为工厂试制技术攻关项目之一。90车间接到这项任务后,组成攻关小组,研制成一台滚动测径仪。为锥形薄膜壁环形件检测技术提供了新途径。     

使用钻模钻孔零件孔间距检验方法的讨论

由于在一般坐标镗床上加工钻模板所能达到孔间距公差的经济精度为±0.01毫米,而钻模板之孔间距公差,在钻模设计时,根据经验约取零件对应孔间距公差的1/3～1/2。因此,对于按直角坐标(或极坐标)标注孔位的零件,当其孔间距(或经极—直坐标转换后的孔间距)公差≥±0.05毫米时,各厂广泛采用钻模钻孔。这里试就使用钻模钻孔零件孔间距的检验方法作一些不成熟的讨论。     

前导向手用铰刀的离子氮化

我厂于1979年10月开始采用离子氮化新工艺,对前导向手用铰刀(图1)进行处理,几年来共生产40多件,先后在生产中进行了试用,效果很好。 前导向手用铰刀是我厂行自设计、制造的,刀具材料刃部为W_(18)CY_4V、柄部为40Cr,经对焊而成。刃部热处理技术要求Rc63～66。铰刀总长为200毫米,直径为16.05毫米,应用尺寸最大直径16.063毫米,最小为16.055毫米,切削刃对前导向的径向跳动量不应超过