k组合数通连α、β变比热解

文献[1]导出了以比热比k表示的变比热气动函数式,并根据焓值拟合式给出了解析解。文献[2]用以求解内外函混合。文献[3]给出以三个系数图解曲线为基础的仍是以速度系数为自变量的变比热气动函数式。文献[4]开展了以两个系数为基础的以马赫数Ma为自变量的变比热气动函数式,并都给了算例。本文试图以几个k组合数!来通连、系数于变比热气动函数式及其解析解,使实际应用更为方便。      

SiMnMoV钢板材强度σ_b与其表面硬度HRC的关系

本文研究了容器用SiMnMoV钢表面脱碳板材(淬火+300℃回火)强度σ_b与其表面硬度HRC的关系。研究结果表明:该钢表面脱碳曲线为直线,其斜率ρ=70。在表面脱碳与无脱碳板材的强度之间,发现了一个强度分界值σ_0;σ_0值随板厚α减小而下降;α一定时,σ_0为定值,不受含碳量影响。σ_b与HRC的关系符合σ_j=σ_0[1-(a+b)(48-HRC)/35ab]。σ_0值和σ_j式,为容器壁厚与强度匹配优化设计的强度选择,为低温回火用中碳低合金超高强度钢容器表面脱碳热处理,提供了科学的依据。     

回转体垂直出水的一种非线性计算方法

在无粘性假设下,水面运动学条件及动力学条件中关于时间的导数项均为一次项[见后文(7)、(10)两式],这样就有可能由前面时刻的自由面位置和速度势分布用数值积分的办法求后面时刻自由面形状和速度势,然后确定后面时刻的流场。这个思路早在1932年由Wegner在文献[1]中提出,1969—1970年Charles·F·Weber在文献[2]、[3]中用这种方法计算了锥的垂直入水。文本采用相类似的方法计算回转体的垂直出水。     

一类n阶非线性常微分方程的非线性两点边值问题解的存在性

本文利用文献[1]的结果及文献[2]的方法讨论了n阶非线性常微分方程f^(n)=f(t,y,y′，…，y(^n-1)满足非线性边界条件的边值问题解的存在性。其中di=a或di=b,i=0,1，…，n－3，且di取值各自独立。a∈R，b∈R，a＜b。这包含n－2个不同类型的边界条件。使文献[1]、[2]中的结果成为本文特例。     

包含初值或终值条件为驻值条件的非线性弹性动力学的变分原理

历史上为使初始条件为驻值条件的哈氏型原理曾在文献[1～2]中研究过。但文献[1]中仍要求末时刻位移变分为零;而文献[2]中的形式实为虚功原理。对于线性情形,文献[3]中给出了包括初始条件为驻值条件的哈氏型原理。本文给出非线性情形的结果,并推广其可用于终值问题。     

DD6单晶高温合金的低周疲劳寿命估算

建立了 DD6单晶高温合金杨氏模量、屈服强度和强化指数与取向定量关系。并用这三个力学参数对滞后能△W进行表达。进而用 Nf =C(△ W)β模型疲劳寿命进行予测 ,对 [0 0 1 ]、[0 1 1 ]和 [1 1 1 ]取向附近的多个取向进行的恒应力速率的低周疲劳试验表明 :实际寿命与该模型的预测寿命吻合得相当好     

ISOMS——计算粘性流场的一种隐式差分格式

用稳定化方法求解可压缩完全Navier-Stokes方程(CCNS方程)是计算复杂流场的一种有效的手段。我们在文献[1]、[2]中利用新的开关函数,构造了一种新的混合格式,称为SOMS格式,用于数值求解CCNS方程。本文是将SOMS格式推广到隐式混合格式,称为ISOMS格式(The implicit second order monotone scheme)。它具有如下几个特点:ⅰ)它是隐式格式,稳定性良好;ⅱ)穿过激波是单调的;ⅲ)对于     

平面叶栅内气-固两相流场的高速摄影

两相流中以球形阳离子交换树脂(平均直径d_p=600μm)为固体粒子,其在流场中运动轨迹基本上是直线。粒子末与壁面碰撞时粒子最终速度可达来流速度的40％～60％。碰撞后速度下降,碰撞后与碰撞前速度之比与入射角β_1有关。通过实验数据拟合得到U_(p2)/U_(p1)=1.0+0.166β_1-1.293β_1~2+0.689β_1~3-0.00329β_1~4。该式与他人结果有差别,说明模拟实验需进行相似理论分析,以选择适当的粒子。     

关于“跨音速流的边界积分法”一文的再商榷

<正> 航空学报第10卷第3期上刊载了三篇文章,展开了对杨岞生、吴镇远的“跨音速流的边界积分法”一文的讨论。文献[4]对文献[2,3]提出的问题进行了答辩。在答辩的文章中主要谈了文献[1]只是以冲量场出发建立边界上可压流与不可压流ρν之间的关系。我们认为,对于任何流体力学问题,制约流场的基本方程和边界条件是紧密相联的整体。原作者在文献[4]中承认:“对于可压位流,实际定常流场的ρν与冲量流场的ρν不同”,但仍利用冲量流场来建立边界上可压流与不可压流ρν值的关系。因此,边界     

机翼亚音速非定常气动力计算

分析机翼非定常气动力特性既可用实验方法[1～3],也可用数值计算方法[4]。现采用非定常涡格时间历程法对机翼沉浮、俯仰、偏航和滚转振荡时的气动力进行计算。1　基本原理与计算公式设图1中t=0时机翼作定常运动;t=Δt时,机翼攻角突变1°,则机翼上产生一涡环ΔΓ1,并以V0向下游运动;t=2Δt时,机翼上又产生一涡环ΔΓ2;随着时间的推进,不断产生以V0向下游运动的涡环,从而模拟机翼的非定常绕流。当涡环以V0运动时(图2),其速度势为φP0=V0Γ4πlimy→0y∫b/2-b/2dz∫x1+V0tx11rdx上式对x、y、z分别求导得到非定常涡环的诱导速度Vx=V0Γb4πx…     

关于撤销《液体火箭发动机涡轮泵非线性转子系统稳定性影响因素研究》一文的声明

<正>《推进技术》编辑部于2015年11月13日收到匿名举报,指出下列两文内容高度一致,涉嫌一稿多投:[1]液体火箭发动机涡轮泵非线性转子系统稳定性影响因素研究[J].推进技术,2013,34(10):1388-1397.[2]液体火箭发动机涡轮泵转子密封系统动力稳定性研究[J].宇航学报,2013,34(12):1557-1568.经CNKI科研诚信管理系统研究中心的科技期刊学术不端文献检测系统(AMLC)检测,文章[1]与[2]重复度     

具有瞬变失速流态的亚音速扩压器性能预测方法

本文介绍了文献[4]所提出的一种具有瞬变失速流态的二元亚音速扩压器性能预测方法,介绍了一个新的摩擦系数关系式和一个新的渗混率公式,可用于扩压器内具有较大失速区的计算.本方法同时也适用于无失速及完全失速流态的计算,因此大大扩充了文献[3]的应用范围.计算结果与本文作者所做的实验数据相比较后得出:对大展弦比的二元扩压器,C_p值计算误差在2θ≤20°时约为1%,当2θ>20°时,其C_p计算值误差将随2θ的增加而增大.而对小展弦比二元扩压器由于两底壁附面层的影响,C_p计算值约高于实验值4%.本文对文献[4]所提出的方法作出评估.     

剪切稠化流体（n=2）环管层流运动分析

从非牛顿流体运动微分方程式出发,利用积分、级数展开和数值计算方法,对剪切稠化流体（n=2）在环形通道中的流动进行了分析和计算,推出了该流体在环形通道中流动的速度、流量、平均速度和平均应变速度等关系式,绘制了几种不同R1／R2比值条件下的流体在管道横断面上的速度分布图,讨论了压力降与流量、速度与环管半径之间的关系,为工程计算提供了可靠的理论依据。     

交换环上的可逆线性有限自动机的维数讨论

在域上GF(P)和线性自动机文献 [1][2 ]给出较全面的研究。文献 [3]进一步对一般有限交换环上线性自动机的可逆性作了研究 ,本文在此基础上对输入、输出维数作了进一步的讨论。得到了一般环上可逆自动机必有l≤m ,并且当A可逆时l=m 。     

三维弹性边界元法中1/r奇异性与面力不连续的处理

文献[1]在二维弹塑性体积分中消除1/r奇异性做了很有益的工作,本文将其引入三维弹性面积分的1/r奇异性处理中,当经过上节所述的内容处理后,对求[G]e中的1/r奇异性,便可运用文献[1]的方法进行处理。      

随机声载荷时域信号门限自回归模型研究

利用航空发动机燃烧室噪声测试数据[1],采用门限自回归分析方法建立随机声载荷门限自回归模型SETAR(2;2;30,30),得到令人满意结果,并将拟合和预测均方误差与文献[1]非门限的自回归滑动平均模型ARMA(17,16)的结果进行了比较.     

透平叶片中腔的强化冷却研究

肋粗糙表面在透平叶片冷却中已有实际应用。为更有效地提高冷却效果,在叶片内腔壁面设置肋-槽型复合粗糙元是一种有力措施(见图1)。由于在肋间加了槽,从而加强了粗糙元对流体的连续性扰动,同时换热面积也有所增加。文献[1]以水和二甲苯为介质在肋-槽型复合粗糙环形通道中进行的换热和阻力试验表明:复合粗糙面的换热强度高于肋粗糙表面,而流动阻力增加较小。      

强激波阵面的非平衡特性研究

利用测量强激波波后N_2~+第一负系(0,0)带和(1,2)带的辐射,对强激波后振动温度历程的进行了测量;利用Langmuir探针技术,在低密度激波管中对强激波后电子数密度历程进行了测量;在弹道靶中进行了激波脱体距离的测量研究.测量和计算结果进行了对比,结果表明:N_2~+B~2∑_u~+态的激发比振动能的激发更快:实验测得的振动温度有明显的周期性振荡;在激波速度7.65km/s～7.85km/s、p_1=1.33Pa、实验段内径0.8m下,实验有效时间只有约6.5μs,实验中的电子数密度不能达到峰值,在约10倍波前自由程的实验有效区域内,电子数密度的测量值与计算值吻合很好.激波脱体距离的测量误差约为5%,是目前国内精度最高的结果.     

轴对称环形直壁扩压通道内流动过程的流管法计算

本文根据流管法基本概念对轴对称环形直壁扩压通道内的气体流动过程提出了一套便于工程应用的计算方法和计算机程序。文中对进口下游任一截面静压(P_i+1)值的确定,提出了能较准确地直接计算λ_i+1和P_i+1值的两个相关公式,更新和避免了文献[1]中对P_i+1及其以后一系列计算步骤所采用的全部过程反复迭代方法,减少了大量计算工作量和计算时间。 用本方法进行实例计算的结果与实验结果符合良好,表明本方法合理可行。      

关于“跨音速绕流的边界积分法”

文献[1]是一篇参加国际会议的文章,由第二作者在会上宣读。当时,我们只准备在会议上透露一信息:我们已可建立可压缩非线性位流方程的边界元解法。对方法的中心思想无意细说,拟在此项研究工作结束后再正式发表专文系统叙述。所以文献[1]写得比较简单显得晦涩。现仅就文献[2]和文献[3]对文献[1]所提的问题作如下补充说明,我们今后发表的正式文章中对此将作更全面的论述。