用铣床加工椭圆内腔型面

我厂加工某种激光发生器腔体零件,其内腔型面为椭圆形,材料是H62,结构如图1所示。其中:2a=50±0.05毫米,2b=40±0.05毫米内腔表面光洁度要求▽10。为了保证产品质量满足其使用性能要求,经多次试验,最后在X53K铣床上采用粗铣、内腔尺寸分段抛研的工艺方法,达到了设计要求,采用这套工艺方法,操作简便,精度可靠,光洁度高。一、加工前的准备工作 1.加工原理分析所加工内腔椭圆型面,长轴2a=50毫米,短轴2b=40毫米,如果选用铣刀直径φ=50     

细长拉刀是怎样加工出来的

我厂在新机试制中遇到一种零件,形状及尺寸见图1。对这种内三角花键孔我们采用了拉削工艺。拉刀最大外径是φ10毫米。拉刀总长为600毫米、共28齿。特别是牙底R不大于0.1毫米,精度要求高,相邻齿距差0.003毫米、结果误差0.006毫米。拉刀尺寸见图2。这种拉刀是我厂的关键产品。我们从未加工过精度这么高的三角花键拉刀。头一阶段,虽然花了很长时间,采取了很多措施,但都未     

波音737飞机主起落架安装部位故障、原因与应对措施

对波音737飞机主起落架安装部位结构进行了简要介绍;基于30余年来波音737系列飞机运营主起落架安装部位的相关服务通报,概括了737系列飞机主起落架安装部位曾出现过的故障;进而分析了这些故障出现的原因,列举了波音公司实践中针对这些故障而采取的应对措施。本文工作对我国大型客机的设计具有现实的参考价值。     

航空齿轮磨削加工安装偏心误差补偿研究

磨齿加工时齿坯几何中心与回转工作台轴心存在安装偏心误差,降低了磨齿加工精度。以数控成型砂轮磨齿机工作原理为基础,建立偏心误差磨削加工几何模型;提出安装偏心误差补偿法,建立偏心误差补偿数学模型,通过数学模型求出磨削砂轮在X、Y两个方向的进给补偿增量;以YK73125数控成型砂轮磨齿机为例,进行安装偏心误差补偿实验,齿轮的左右齿面单个齿距极限偏差绝对值分别减小了0.9μm和1.6μm,齿距累积总偏差绝对值分别减小了49.6μm和43.3μm。结果表明:安装偏心误差与单个齿距偏差和齿距累积总偏差成正比;采用安装偏心误差补偿进行磨齿加工,有效地减小了单个齿距偏差和齿距累积总偏差,齿轮的精度有所提高。     

感应同步器在组合夹具中的应用

我厂在加工某齿轮零件时,需用一种齿轮梳刀(见图1).这种齿轮梳刀其相邻齿距误差要求不大于0.002毫米,每五个齿的齿距累积误差要求不大于0.008毫米.根据我厂现有的磨床设备,其进给机构不能保证齿距的精度要求.鉴于此情况,我们采用了     

航空发动机可调叶片角度校准工装 设计方法

发动机产品设计时定义了可调叶片开关的角度,由于零件制造和装配误差的影响,实际角度值与理论值并不吻合,因此需要设计专用的可调静叶角度校准工装对机构进行校准。本文主要介绍了大型某民用航空发动机叶片调节工作原理、可调叶片角度校准工装分类及结构、设计计算等内容。     

高精度深孔简易加工

82年,我们为兵器工业部加工关键量规——《某产品全形综合量规》时,攻克了高精度深孔(长径比达17.7)的加工(见图1)。我们采用了比较简易的方法,加工出了合格的产品,现已投入小批生产。为我国某型产品的大宗生产任务,提供了关键工装。现将工艺方法简要介绍如下。     

一种能防止密封垫纸板冲切裂纹、扎叠、松凸的冲裁模

我厂各种发动机上使用的密封油纸垫是采用辽阳造纸厂生产的密封垫纸板冲切加工的,规格有0.1～1毫米厚不等。长期以来冲切这种纸板,由于原材料本身存在表面不平整,翘曲,致密性差等缺陷,冲切一直存在裂纹、扎叠和松凸现象。冲切厚度≤0.3毫米的密封垫纸板时会在零件边缘较窄的地方产生裂纹和扎叠,如图1(a)所示,这种零件废品率达30～50％。而冲切厚度>0.3毫米的密封垫纸板时会在沿冲切边缘产生疏松凸起,如图1(b)所示,这种现象达80～90％。     

带有转轮的空间转轴起落架理论图设计原理

 <正> 1.前言 飞机采用空间转轴起落架一般有两种型式,其中之一为A型(图1(a)),支柱与机轮等构件相对位置保持不变,一起绕空间轴收入起落架舱;另一种为B型(图1(b)),它有两部分运动:一是支柱绕空间轴运动,一是机轮随支柱转动的同时,再相对支柱的转轮运动。     

《互换协调图表》好处多

《互换协调图表》是表示飞机互换部位状态和协调过程的一种指令性工艺文件。上海5703厂在补偿贸易转包生产中坚持按部工艺工作条例绘制了MD82主起落架舱门、水平尾翼等组件的协调图表,深受美方专家赞赏。 该种图表,用网络和框图形式,把与外形有关和协调复杂的零组部件的专用工装、检验工装、同模线、样板、标准工装、过渡工装等之间的传递路线综合表示出来,使其制造依据协调、完整、统一,从而保证产品的互换协调要求。     

基于杆臂补偿的多MIMU六方位倍速率标定方法

误差建模、标定与补偿是提高微惯性测量单元(MIMU)精度的关键,而杆臂效应是影响低成本微机电系统(MEMS)惯导精度进一步提升的瓶颈。针对杆臂效应引起的多MIMU标定误差问题,提出了一种基于杆臂补偿的多MIMU六方位倍速率标定方法。分析了杆臂效应影响多MIMU标定的误差机理,设计了一种六方位倍速率标定方案,建立了基于杆臂补偿的误差系数标定解算模型,补偿了杆臂效应引起的标定误差,并应用加权最小二乘法对MIMU加速度通道和角速度通道的非对称性误差进行了抑制。试验结果表明,与现有六方位正反速率标定方法相比,采用该方法的MIMU加速度通道补偿误差降低了84%,角速度通道补偿误差降低了68%。     

铝质围框式型架

飞机装配型架传统结构往往是槽钢角铁焊接的。一九八○年我厂在某改型机试造中,尝试了两台铝质围框式型架,用于24框下半框和合拢装配铆接。 24框是机身机翼主交点对接加强框,直径约1.5米(图1)。装配划分为上半框、下半框、中框和合拢四个单元,有四台型架。图2为一用于24框下半框装配铆接的铝质围框式型架。它采用高100毫米宽100毫米的     

飞机工装制造的检验孔工作法

在飞机生产中,由于产品零件结构复杂,型面特殊,导致所用工装上的定位面、安装孔、钻套孔、对刀面等(下面统称“待加工面”),对工艺基准面既不平行,也不垂直,形成了一些空间斜而,空间倾斜直线和空间交点。图1是这样一些工装几种倾斜位置的典型示意图。     

JZY-101型激光准直仪

今年年初,上海五七○三厂和我所联合应用我所研制的 JZY—101型激光准直仪安装飞机主起落架舱门型架(左右各一台)和中外翼总装型架,安装成功。参加试用工作的同志对 JZY—101型激光准直仪都表示比较满意。并认为,和准直望远     

磁性测斜仪误差模型及补偿

磁性测斜仪的传感器误差模型的准确性和误差补偿方法的有效性能大大提高测斜仪的精度和降低初始的机械安装要求。本文提出的测斜仪温度误差模型和安装误差模型及补偿方法经实践证明正确有效，工程上操作简单，全过程用计算机编程实现自动测量和标定，使测斜仪装调技术达到一个新水平。     

某产品前起落架活塞杆的超声波监视检查

某产品前起落架活塞杆(图1)是一个重要部件。其支柱内腔光洁度低(V3),且有0.2～0.5毫米的刀痕。由于这个原因,加之受力部位结构薄弱,内壁与隔壁连接不圆滑,应力集中,因而缩短了该部件的疲劳寿命。     

介绍一种可调式盲孔挤光器

我厂新品见图1,缸体材料为ZLl08,缸孔φ25.40_0~(0012)毫米。日本原工艺精加工用珩磨达到图纸最后精度和祖糙度。因我厂只有一台英制卧式珩磨机,没带盲孔珩磨杆。而此产品盲孔较浅,用卧式珩磨机加工因导向短而容易产生孔口呈喇叭形。故我们设计了如图2结构的可调尺寸盲孔挤光器。     

深孔薄壁件高光洁度加工

某机主起落架内筒是一种深孔薄壁高光洁度和较高精度的零件(见图1)。它的内孔φ65D_3要求光洁度达▽11,这给加工带来了很大困难,是我厂试制中的关键项目之一。为此,起落架车间成立了三结合攻关小组,经     

基于激光干涉仪的数控机床定位精度检测与误差补偿方法

针对RIFA80数控机床定位精度大幅度下降的问题,介绍了利用英国雷尼绍(RENISHAW)ML10激光干涉仪对该机床的定位精度和重复定位精度进行精度检测和误差补偿的方法,并对误差补偿前后的检测数据进行了分析。结果表明,通过精度检测和误差补偿,RIFA80机床的各项精度指标已达到工作要求。     

机械夹固多刃硬质合金深孔钻

在加工直径小于35毫米的深孔时,采用钎焊的硬质合金钻头,一般只能重磨2～3次。本文介绍一种机械夹固式深孔钻,直径为19～32毫米,可避免这种缺陷。这种钻头可外部供给冷却液,内部排屑。采用标准的不重磨多刃硬质合金刀片。 刀体1 (参看附图a)和硬质合金导向键2是普通结构的。刀片可采用三边形(图a)五边形(图б)或六边形(图B)。根据刀片的形状,采用不同的夹固方式。刀体的前部要加工出一个平台,用于安装刀片。三边形和六边形刀片用偏心销4紧固,五边形刀片用螺钉5紧固。