对《关于国家标准<渐开线花键联结>中检验问题的领会》的一些看法

《航空标准化》一九七四年第一期发表的《关于国家标准<渐开线花键联结>中检验问题的领会》一文中,有些问题我们认为是不妥当的。现将我们的一些看法提供大家参考。     

简讯

《渐开线花键联结》国家标准(GB1104-72),于一九七三年四月一日实施。我部拟直接贯彻,不另编部标准。     

关于国家标准《渐开线花键联结》中检验问题的领会

在国标《渐开线花键联结》(GB110472)颁布前后,对该标准中的检验项目,一些兄弟单位先后提出了一些问题。现根据当时工作组的编制意图对比较集中的几个问题,谈谈我们的领会。     

国家标准《渐开线花键联结》介绍

《渐开线花键联结》国家标准(GB1104—72),已经中国科学院批准颁布。我部拟直接贯彻这项国家标准,不再另行编制部标准。贯彻的原则是:凡新机种必须贯彻;老机种凡有条件的也应尽量贯彻。     

齿向分段抛物线修形对渐开线花键副微动磨损参数的影响

提出渐开线花键副齿向修形的分段抛物线函数,得到齿向修形渐开线花键副的几何模型.使用有限元方法对典型渐开线花键副进行微动摩擦接触分析,得到修形和未修形渐开线花键副的接触应力及相对滑移分布,并考虑修形位置和修形量对齿向修形渐开线花键副微动磨损参数的影响.研究结果表明:分段抛物线函数能满足渐开线花键副的齿向修形要求,修形曲线过渡平滑;齿向修形能有效地减少齿面端部接触应力和相对滑移的集中;典型模型下,修形位置集中在外花键端部和后半段时效果较好;端部修形量应根据模型合理选择, 一般外花键后端的修形量相对前端较大.      

直线三角花键盘铣刀代替渐开线三角花键卉刀

我厂某航空产品零件主轴上有一段45°渐开线三角外花键,原采用花键卉刀加工。此类刀具的制造较困难,周期长,不能满足当时生产上的急需。所以我们决定改变产品的三角花键型面,由原压力角为45°的渐开线齿形改为直线形的花键齿形。     

航空发电机轴渐开线花键棒间距的计算分析

介绍了渐开线花键滚棒距计算时,滚棒直径的理论计算并给出了计算公式;讨论了滚棒距(M值)的计算;并分析讨论了滚棒距计算时应注意的几个问题。本文介绍的方法对渐开线花键、齿轮的加工和测试或修理均适用。     

小模数渐开线花键孔的拉削

在小模数渐开线花键孔的拉削中,我国的一些工厂,虽然在拉刀的设计和制造方面取得了很大的成就,但也还有许多问题没有得到很好地解决。诸如;拉刀易断裂,寿命低;被拉削的花键孔表面光洁度不好,甚至有很深的划伤等等,直接影响生产正常进行。据了解,目前有关拉刀设计的资料和书籍中对这些问题也未提出有效的解决办法来。试验数据和拉刀设计参数都不全,这说明目前对小模数渐开线花键孔拉削的研究和重视是不够的。但在生产实践中却又经常遇到这方面的问题。     

渐开线大花键孔的定心工具

航空工业中的渐开线花键结合,用得比较广泛。其中有不少是大的花键孔、轴结合,这些大花键孔或轴的零件同中小型花键孔、轴零件一样,其花键部位往往相对某些表面有相互位置的精度要求,即以零件的花键轴或孔为基准,来加工或检查其相对另一些表面的位置精     

以坐标测量方法评价矩形花键位置度的快速判定

探讨了用三坐标测量机准确测量矩形花键位置度公差的原理和基本方法。从花键的联结配合介绍了评价矩形花键位置度的重要性和传统的评价测量方法,以实际生产中齿轮矩形花键为例阐明了三坐标测量键槽位置度的数学原理并提出一种新的数据处理方法来评价工件。     

直升机浮动渐开线花键微动磨损影响因素分析

为探究不同磨损影响因素对浮动花键磨损的影响程度,基于能量耗散理论,建立了花键副微动磨损预测模型,分析了扭矩、载荷波动、花键材料、摩擦因数、轴向不对中以及角向偏心对浮动花键的磨损影响规律;同时建立熵权-模糊关联分析模型,客观分析了不同磨损影响因素对花键磨损的关联程度。结果显示:基于能量耗散的微动磨损模型所计算的花键齿顶、齿中以及齿根位置处最大磨损深度的计算误差分别低于6.9%、2.4%和14%。轴向不对中下部分花键磨损位置从齿根往齿中位置偏移;角向偏心使得花键两端接触不良,导致两端磨损分布不均。同时发现角向偏心、轴向不对中以及材料对花键副的磨损影响程度较大,为浮动渐开线花键抗磨损方法研究提供技术支撑。      

小模数圆柱直齿渐开线花键滚压成形新工艺

介绍了一种小模数圆柱直齿渐开线花键滚压成形的新工艺。这种工艺方法是采用一对滚压轮和一套专用夹具组合在普通滚丝机上对花键零件滚压成形。     

某机通风器齿轮轴装配止动夹具的研制

装配止动夹具是某发动机齿轮轴装配其它零件时的工装。针对夹具的型腔为渐开线螺旋内花键难加工问题，采用了控制模芯几何参数浇铸法及增强塑料的合理配方，使止动夹具各项技术指标均达到设计要求。     

国外花键标准的转换与应用

以引进产品上的渐开线花键标准贯彻为例 ,阐述了在技术引进中标准的转换原则 ,以及合理转换或吸收采用国外先进标准对企业的作用。     

HB0-97-78《小模数圆柱齿轮及其传动公差》使用说明

一,本标准采用的基准齿形为国家标准《小模数渐开线圆柱齿轮基准齿形》GB2862—80(见图,)及《渐开线圆柱齿轮基准齿形》GB1356—78(见图2)。     

特小型内花键插齿刀

三四五厂在试制某发动机的起动电动机时,在驱动轴的端头部份遇到一个很小的不通孔内花键,成为试制工作的难关。其设计参数是径节=48/96,相当于模数=0.52916/0.26458、压力角=30°、齿数=11、顶圆直径=φ5.3~(+0.007)、根圆直径=φ6.7_(0.07)~(0.25)、渐开线终点直径=φ6.4252、齿槽宽度最大实际尺寸0.891毫米、齿槽宽度最小有效尺寸0.831毫米、齿槽有效深度为9.1毫米。加工这种不通孔内花键,需用一种国内从     

渐开线压力角的计算方法

具有渐开线齿形的零件,如齿轮,渐开线花键轴等,在航空产品中极为常见。在这一类零件及其刀具、量具的设计,制造和测量中,经常会遇到求渐开线压力角(即反函数)的问题。 《航空工艺技术》1981年第11期上发表了《用电子计算器求方程F(X)=0的近似解》一文,文中提出用公式来计算反渐开线函数,很受启发。由于目前工程技术人员手中的计算器大部分是普通函数型电子计算器,因此,上述文章在应用范围上不免受到一些局限。现将我研究本课题取得的成果介绍如下,作为补充,     

加拿大普·惠公司渐开线花键量规介绍

在承接加拿大普拉特·惠特尼飞机公司(以下简称普·惠公司)来料加工中,对于加方所提供的渐开线花键及其检验量规的主要参数和一些设计数据,我们认为是有一定参考价值的,现将其主要内容归纳整理如下。     

颁发新标准

抚 膘 熄 吕I 标 准 么 称I 批准 日 期I 实 施 日 期 G B 1104—72】渐开线花键联结 72.8.25 73.4.1 G B485—72 汽油机润滑汕 172.10.4I 73.3.1 、、__互2_、2___一L_H。_W。。,l,H_。,。,nn。。 HBg一父一71 航宴发动机产品标牌和出厂编号172.7.221 72.11.1 ““—-卫3”“下’“““””“”“‘””’”’‘—”’”‘““且 一 一 一 一 H B 0—44—70 航宴救生供氧系统产品型号命名标准 172.7.26 g 72.8.1 H B 6—59—70 航空仪表用宝石轴承(试行)172.2.24 2 72.10.1 H B 6——60——71 航堂电气仪表用轴尖]72.2.24]72.10.1 …     

航空鼓形花键设计及其不对中接触特性

针对鼓形花键设计方法不完善、修形量范围无法确定的问题,提出利用花键齿面许用应力与内外花键配合干涉确定鼓形花键鼓形量的范围。以某航空发动机中央传动杆花键为例,开展鼓形花键设计;进而对比研究对中与不对中状态下普通花键和鼓形花键的接触特性。结果表明:对中状态下,普通花键接触应力集中于齿向加载端,而鼓形花键则集中于齿向中部且接触应力增大;不对中状态下,普通花键接触齿对数目显著减小且接触应力显著提高,而鼓形花键的均载性显著且接触应力降低;随着不对中的增大,普通花键因干涉而存在断齿风险,而鼓形花键仍能够啮合但脱开齿对数目增加,接触应力也急剧提高。所确定的鼓形花键修形量范围合理,能够将齿侧间隙、不对中补偿能力、与修形量定量耦合起来,为航空鼓形花键设计、不对中控制、承载能力与寿命提升提供了重要理论参考。